164490. lajstromszámú szabadalom • Eljárás úsztatott üveg előállítására
164490 9 10 ságban, az üvegszalag haladási irányában, A 41 és 42 görgők a 43 és 44 tengelyek végein vannak felszerelve, ezek a görgők ugyancsak a tartály 9 oldalfalaiban levő tömítőkarmantyúknak vannak felszerelve és a tartályszerkezet keresztirányára kb. 7°-os szögben helyezkednek el. A 41 és 42 görgők meghajtása szinkronban történik, olyan mértékben, hogy azok szabályozzák az üvegszalag széleinek előrehaladási sebességét, 3,9 m/perc sebességgel. Mielőtt az üveg eléri a 41 és 42 görgőket, azt kismértékben kb. 830 C°-ra újra felmelegítjük, a hőmérséklet olyképpen való beállításával, hogy a 41 és 42 görgők által kifejtett erők hatékonyságát fokozva, korlátozzuk az üvegszalag szélességének csökkenését a vékonyítás során. Az üvegszalag sebessége az olvasztott fémfürdőnek abban a szakaszában, mely a 37 és 38 görgők, ill. a 41 és 42 görgők közé esik, növekszik és a 41 és 42 görgők sebességét a 37 és 38 görgők sebességéhez viszonyítva, úgy állítjuk be, hogy hatást fejtenek ki a tartályszerkezet kilépő végénél alkalmazott húzóerő hatására jelentkező vékonyító erőre és így a vékonyító erő az üveg előrehaladási sebességének fokozásával fokozatosan alakul ki, vagyis a kívánt vastagságú üveg előállítása az alkalmazott erők összehangolásával jön létre. A felső görgők által az üvegszalag széleire kifejtett erők a fentiekben leírt módon hatást fejtenek ki a húzóerő következtében az üvegszalag hosszirányában fellépő vékonyító erőkre. Amikor az üvegszalag elhagyja a 41 és 42 görgőket, a szalagot tovább hűtjük 820 C°-ról 780 iC°-ra, ezt a hőmérsékleti értéket az üvegszalagnak kb. 9 m-en való továbbmozgatásakor érjük el. Ennél a hőmérsékletnél az üveg viszkozitása kb. 106 ' 8 poise és ilyen viszkozitási érték mellett a húzóerő hatására, melyet a tartály kilépő végén a 21 görgők alkalmazásával hozunk létre, már nem alakítható. A 21 görgők segítségével a vékony 36 üvegszalag ugyanolyan 2600 tonna hetenkénti mennyiségben emelhető le az olvasztott fémfürdőről, mint amilyen mennyiségben az üvegnek a fémfürdőre való adagolása történt, magától értetődően egy növelt sebesség mellett, ami 12 m/perc-nek felel meg. Amikor az üveg túlhalad a 41 és 42 görgőkön, a mozgási sebességet felgyorsítjuk, hogy ilymódon elérjük a már említett 12 m/perc sebességet, akkor, amikor az üveg már kellően merev ahhoz, hogy a kialakított méretek ne változzanak. A 36 < üvegszalag 3,1 m széles és 3 mm vastag. A 23 üvegrétegben elért, az úsztatott üveg előírásoknak megfelelő minőséget megtartjuk az üvegszalag teljes vékonyítása során is. Az alkalmazott felső görgők hatással vannak a vékonyító erőkre és egyben szabályozzák az üvegszalag szélességének csökkenését is és amint azt a 4. ábra szemlélteti, az üvegszalag széle finomvonalú, ami azt jelenti, hogy az üvegre ható erők fokozatosan változtatják az üveg méreteit és egyben fokozatosan történik az üveg viszkozitásának változtatása is a vékonyítás során és ennek a következménye az, hogy az úsztatott üvegnél megkívánt minőségi követelményeket a végleges vastagságú üvegszalagnál is biztosítani tudjuk. Az üvegszalagra, az olvasztott fémfürdőn való végighaladása során kifejtett finom hőkezelés 5 csökkenti annak a veszélyét, hogy a vékonyítás során az üvegben torzulások keletkezzenek. Igen jelentős a találmányunk szerinti eljárás szempontjából, hogy amennyiben a felső görgők működésében zavar következne be, így pl. meg-10 szűnne a görgőknek az üvegszalag széleivel való érintkezése, így csupán vastagsági növekedés következne be. Ez azt jelenti, hogy a találmány szerinti eljárás egyben biztonsági eljárás is, mivel az egyes görgők működésében bekövetkező 15 zavar esetében is megfelelő minőségű úsztatott üveg keletkezik, csupán az üveg vastagsága növekszik 6—7 mm-re. A vékony 36 üvegszalagot kb. 600 C°-ra hűtjük le, amikor az eléri a tartályszerkezet kilépő 20 végét és a kilépő pontnál az üvegszalag 12 m/ perc mozgási sebessége biztosítja, hogy a megfelelő, az üvegszalag és az olvasztott fémfürdő felülete közötti erők jelentkeznek az üveg teljes vékonyítási művelete során. Még abban az eset-25 ben is, ha az üvegszalag mozgási sebessége a tartályszerkezet forró belépőszakaszában alacsonyabb lenne, ezek az érintkezési felületen fellépő erők, melyek az alacsony viszkozitású üveg és az olvasztott fém felülete között alakulnak ki, 30 megfelelőek a találmány szerinti eljárás megvalósítására, éppen az üveg alacsonyabb viszkozitása következtében. Az üveg viszkozitása azokon a pontokon, melyeken a felső görgőkkel érintkezik, olyan, hogy 35 az üvegszalag mozgási sebességére kifejtett erők, a teljes szélességen hatnak. A 41 és 42 görgők segítségével kifejtett, az üvegszalag széleire gyakorolt erő, valamint az üveg és az olvasztott fémfürdő érintkezési felületén jelentkező erők 40 kombinációja hatást fejt ki a 41 és 42 görgők után fellépő vékonyító erőkre. Hasonló módon a 37 és 38 görgők által kifejtett erők is az üvegszalag teljes szélességében hatnak és hatással vannak az olvasztott fémfür-45 dőnek a 37 és 38, ill. 41 és 42 görgők szakaszában fellépő vékonyító erőkre. A 37 és 38 görgők szögsebességét is megfelelően beállítjuk az eljárás egybehangolása sorári, az üveg kívánt szélességének és vastagságának biztosításához és ily-50 módon szabályozzuk az üvegszalag fokozatos vékonyításánaík kezdeti szakaszát. Az érintkezési felületen ható erőket és a 37, 38, ill. 41, 42 görgők által kifejtett erőket is figyelembe kell venni, ezeknek a görgőknek a megfelelő szögben 55 való beállításához és a szükséges sebesség megválasztásához, hogy ilymódon a kívánt erők egyenletes eloszlását biztosítsuk az üvegszalag teljes vékonyítási szakaszában. Megfelelő húzóerőt kell alkalmaznunk a haladási irányt tekint-60 ve a 37 és 38 görgők előtt, hogy a kezdeti, úsztatott üvegből álló szalag mozgatását a kezdeti 2,5 m/perc sebességgel biztosítsuk az olvasztott fémfürdő forró szakaszában. Az 5. és 6. ábra egy további találmány szerin-65 ti kiviteli változatot szemléltet, melynek során a 5
