Hidrológiai Közlöny 1970 (50. évfolyam)
2. szám - Dr. Haszpra Ottó: Hidraulikai rezgéstani vizsgálatok betétgerenda rugalmas kismintáján. I.
58 Hidrológiai Közlöny 1970. 3. sz. Dr. Haszpra O.: Hidraulikai rezgéstani vizsgálatok II. E nagy ingadozása, vastagságának gyártási ingado zása, vízfelvevő képessége és kis tábla-mérete miatt ezt az anyagot elvetettük. Hungvinil simalemez y l — 1,36 pond/cm 3, s = 1,9 és 2,8 mm között ingadozik, E = 33 600 + 4000 kp/cm 2, tsz = 12,2+24,6 °C, U = 14,0+ 24,0 °C, F = 100 x 200 cm. E nagy ingadozása, vastagságának nagy ingadozása, továbbá a melegen hajlításkor mutatkozó felületi sérülések miatt ezt az anyagot is elvetettük. Keménygumi lemez s = 2,0 mm, E = 27 200 + 2700 kp/cm-, t s z = 14,3 °C, tv = 16,8 °C. A lemez a tartós terhelés alatt plasztikusnak bizonyult, 20 cm fesztávú próbapálca behajlása változatlan terhelés (0,3 kp) alatt közel 2 mm-rel (kb. 30%-kal) nőtt. Emiatt elvetettük. Ragasztó Schell gyártmányú ,,epikote 815" (3 súlyrész) + + ,,versamid 125" (2 súlyrész). A próbapálca vastagsága .s = 2,4 mm, E= 26 300+4000 kp/cm 2. Csúsztatási rugalmassági modulus: G=4740+ + 700 kp/cm 2. A csúsztatási rugalmassági modulus nagyon kicsi, de mivel a ragasztó a szerkezetben csak filmszerű réteget alkot, ennek nincs jelentősége. E értéke közel áll a műanyagokéhoz, de ha jelentősebben eltérne tőlük, ugyanezen okból az sem volna jelentős. Decelith lemez y 1 = 1,43+0,02 pond/cm 3 s— 2,15+0,05 mm E=3l 000+2500 kp/cm 2 0=10 400+400 kp/cm 2 Í m=13,4-+21,9 °C <„= 16,5-^23,0 °C F=83 X153 cm Ez az anyag elég homogén, vízálló, vastagságát jól tartja, rugalmassági modulusa is viszonylag legkevesebbet ingadozik. A gyártott méretű lemezből a gerendamodellt toldás nélkül előállíthattuk. Ezért ezt az anyagot választottuk a modell anyagának. 33. A gerandamodell méretezése és ellenőrzése rugalmasság és tömeg tekintetében Mint már megállapítottuk, a gerendamodell méretezését a megfelelő hajlítási rugalmasság érdekében a (14) méretszorzóval való tájékozódás után a (15) méretszorzóval végeztük, vagyis az egyes szelvények megfelelő inerciáját biztosítottuk. A tömegpótlást a rugalmasság alapján számított szerkezet tényleges tömegének és tömegeloszlásúnak meghatározása után számítottuk ki. 331. A gerendamodell egy szelvényének számítása rugalmassági szempontból Mintaképpen közöljük a betétgeranda középső szelvényének átszámítását . A számításhoz felhasznált vázlatokat a 2. ábra mutatja. A 2ja ábra a főkiviteli acélgerenda középső keresztmetszetét mutatja a VÍZITERV adatai (1. ábra), ill. a tervezőkkel történt megbeszélések alapján. A számításban a felső és alsó gerinclemezt folytonosnak tekintettük, de a lyukasztást a modellen elvégeztük. A főkiviteli szelvény függőleges súlyvonalának én erre vett inercAanyomatékának számítása Jelölések: F cm 2 a lemez keresztmetszeti területe, .t/t cm a lemez súlypontjának a k tengelytől (a borda függőleges felezőtengelyétől) való távolsága, Sk*= F -xk cm 1 a, A fókivitei teljes szelvénye 100., (jy rr y''' ! ! •StT'-^ IWI A A rikmltl ®,@1® ó ®jeii c, Az ®, ©,® is ® jeli lemezek átszámítása sm i d, A foki vitel ®jelá lemeze e, A modelí (D jeiu lemeze 0,15 _ m f, A fökivite! @ jelú íemeze í vállalak a modell © jelű lemezének számításához h, Interpolációs odra a modeí: @ jelű kiegészítő lemezeinek számításához / A modell teljes szelvénye M 1 s:.«i I kíí j; JBS 3 _ l rff 4+ SJ UT —r+ • .t Tr H—t r-N 36 38 tO n 2. ábra. Vázlatok a betét gerenda középső szelvényének méretezéséhez Abb. 2. Bemessungsskizzen für den mittleren Dammbalken-Querschnitt
