Vízügyi Közlemények, 1980 (62. évfolyam)

4. füzet - Domokos Miklós-Kovács György: Összetett szelvényű, alulról befolyásolt vízhozammérő műtárgy hitelesítése

Alulról befolyásolt mérőműtárgy hitelesítése 585 Studies have been conducted with the objective oi determining tlie calibration function for this measuring structure of key importance, with the weir shield inserted and removed, using measurement data and standard hydraulic knowledge, moreover of creating the possibility of constructing a reliable discharge time series from the water level records extending to the observation period 1961 — 1978. In Section 1.2 a method is presented for estimating the missing or unacceptable tailwater level data IIa. For this purpose the three sub-periods are estimated during which the height of the tailwater sill may be considered constant ( Fig. 4). For each sub-period the limit values II* are estimated, above which the tailwater level of the structure depends on the reservoir level alone ( Fig. 5) —as indicated by the simple Eq. (3) —whereas if the reservoir level is below this limit, the magnitude of H„ depends practically only on the headwater level Hf. This dependence is described for the different sub-periods by the empirical relationships shown in Fig. 0. The graphs constructed in this manner were used to estimate the На values needed for establishing the calibration function. The calibration curve Qsz(Hf) applying to the condition without weir shield and submergence was derived by combining formulae adopted from the professional literature with reference to the schematical drawing in Fig. 10. The resulting Eq. (12) has been plotted in Fig. 11. It will be perceived therefrom that among the discharge measurement points indexed by the submergence ratio d = Ha/Hf those having indices d = 0.91 fit very well to the theoretical curve of Eq. (12). The submergence limit is consequently dh = 0,91 and for free-flowing conditions characterisided by indices d lower than this value Eq. (12) may be accepted as the calibration curve. For conditions without the weir shield but with submerged flow (d^0.91), the function given by Eq. (13) has been derived where k(d) ^ 1 is an empirical reduction factor wich depends on the submergence ratio d. The k(d

) relationship evened out according to Eq. (15) and determined from discharge measurement data is illuslraed in Fig. 12. For conditions without the weir shield but for submerged and freeflowing conditions alike, the calibration function ( Fig. 13) assumes the compund form given by Eq. (16). The calibration curve of Eq. (18) applying to flow over Lhe weir shield —and thus invariably to conditions without tailwater submergence —has been derived by the suitable modification of Eq. (12), which earlier has shown to be acceptable. * * * Eichung eines kombinierten Durchflussmessbauwerks unter Itiickstaii von Miklós Domokos und György Kovács Das am Rakaca-Bach befinfliche Bauwerk zusammengesetzen Querschnittes ( Bilder 1. und 2.) misst den in den Speicher gelangenden Zufluss. Im Messbauwerk wurden bisher mehr als 100 Durchflussmessungen durchgeführt, die Schlüsselfunktion des Bauwerkes konnte jedoch nicht ermitlelt werden. Die Hauptursache dessen war, dass teilweise infolge der hohen Wasserstände im Speicher, teilweise aber infolge einer aus dem Steinmaterial des zerstörten Tosbeckens entsandenen Sohlenschwelle zeitlich veränderlicher Höhe ( Bild 3.) während etwa 80% der Gesamtdauer der Beobachtungsperiode im Bauwerk ein Durchflauss unter Rückstau zustande kam. Zwecks dessen Ausschaltung wurde anfangs zeitweilig auch eine provisorische Wehrplatte eingesetzt, worüber allerdings nur äusserst lückenhafte Aufzeichungen vorliegen. Zweck der Studie ist die Ermittlung der Schlüsselfunktion der Messanlage, für den Fall mit und ohne eingesetzte WehrplatLe, unter Verwendung von Messdaten und a priori hydraulischen Kenntnissen, bzw. — darüber hinaus — die Ermöglichung dessen, dass auch von den Wasserstandsregistrierungen der Periode 1961 — 1978 nachträglich eine zuverlässige Durchflussreihe ermittelt werden kann. Abschnitt 1.2 entwickelt eine Methode zur Ersetzung mangelnder bzw. nicht annehmbarer Werte des Unterwasserstandes H

a. Dazu werden zuerst die drei Teilpe-