Vízügyi Közlemények, 1980 (62. évfolyam)
4. füzet - Domokos Miklós-Kovács György: Összetett szelvényű, alulról befolyásolt vízhozammérő műtárgy hitelesítése
584 Domokos M. és Kovács Gy. Тарировка водосливного сооружения со сложным профилем, в условиях затопленного прыкюа Домокош Миклош —Ковач Дёрдь Водосливное сооружение на речке Ракаца имеет сложный профиль; назначение его — измерение стока, поступающего в водохранилище (pp. 1 и 2). В створе сооружения выполнено ок. 100 измерений расхода воды, однако, тарировочной кривой пока не удалось установить. Как выяснилось, причина этого кроется в том, что при высоких уровнях в озере ощущается влияние подпора, кроме этого в результате разрушения рисбермы сооружения в нижнем бьефе образовался порог переменной высоты (рис. 3). Оказывается эти яьляния имели место примерно в 80 всего периода наблюдений на сооружения. Авторы ставили перед собой следующую задачу: определить тарировочные кривые для сооружения с привлечением данных наблюдений, априорных гидравлических сведений и при помощи полученных результатов восстановить искомый ряд расходов воды за период 1961—78 по записям об уровнях воды. В главе 1.2 приводится способ для восстановления недостающих либо забракованных значений уровня воды в нижнем бьефе сооружения. В интересах этого были определены периоды времени, когда высота порога была приблизительно постоянной (рис. 4), затем, для этих ПерИде. одов установлены предельные значения H t . Если уровень воды в озере превышал эти значения, то уровень нижнего бьефа сооружения определялся, как линейная функция от уровня водоприемника (рис. 5). В остальные периоды времени уровень нижнего бьефа зависел только от уровня в верхнем бьефе, причем для его установления использовались эмпирические соотношения (рис. 6). При помощи указанных графиков восстанавливались значения Н„ к определению тарировочной кривой. Тарировочную кривую для случая отсутствия стенки водослива и периода, свободного от действия подпора, установили исходя из конфигурации профиля сооружения (рис. 10) комбинированием формул, опубликованных в специальной литературе. В результате получена формула (12) — вид кривой см. на рис. 11. При помощи кривой на рис. 11 можно установить, что точки с индексом Яо/Я/^ 0,91 плотно ложатся на теоретическую кривую по формуле (12). Значит граница действия подпора характеризуется значением индекса 0,91 и в случаях, когда индекс ниже 0,91 формула (12) может быть принята в качестве уравнения тарировочной кривой. Для случая без водосливной стенки но под влиянием подпора (индекс 0,91), получена кривая с уравнением (13), где k(d) 1 есть эмпирический редукционный коэффициент, зависящий от значения индекса. Вид соотношения к/д, полученного по обработке данных измерений, показан на рис. 12. Сводное выражение для подпорных и бесподпорных состояний при снятой водосливной стенке получено в виде (16). При установленной водосливной стенке при всех уровнях наблюдается свободное истечение. Тарировочная кривая (18) получена путем преобразования формулы (12). * * * Calibration of compound flow-measuring structure under conditions of submergence By M. Domokos and Gy. Kovács The compound structure constructed on the Rakaca Creek ( Figs 1,2) serves to measure the inflow to the reservoir. More than 100 discharge measurements have thus far been performed on the structure, without succeeding in determining the rating curve (head: discharge relationship) of the structure. This is attributable mainly to the fact that owing partly to high water levels in the reservoir, partly to the sill formed in the tailwater with variable height from the scoured lining of the tailrace (Fig. 3). Over round 80 per cent of the observation period the flow in the structure occured under conditions of tailwater submergence.
