Vízügyi Közlemények, 1965 (47. évfolyam)
4. füzet - Rövidebb közlemények és beszámolók
<130) eret du type 1 à appliquer en niasse. 11 est recommandé de tenir en évidence les données du profil en long de l'économie hydrique; au profil en long communiqué sur fig. 7 correspond tableau II. L'étude propose par ailleurs de fournir sur les profils en long de l'économie hydrique des données relatives à la qualité des eaux. A ce sujet l'auteur énumère les difficultés actuelles de la solution du problème, mais donne en même temps une proposition pour commencer ( fig. 7). La IIIiéme partie cle l'étude énumère ces questions ouvertes représentant des recherches de base dont la solution ou la poursuite de l'élucidation est important en vue du développement de la méthodologie des bilans hydriques. Nous devons effectuer les recherches en tenant compte tout d'abord des points de vue de leur utilisation dans notre pays, mais il importe par ailleurs que nous prenions part — en utilisanl nos expériences — dans la création d'une méthodologie internationale uniforme, car il faut qu'il y ait des méthodes généralement acceptées de l'économie des ressources d'eau pour que celle-ci puisse être réalisée sur le plan international. COMMUNICATIONS SUCCINCTES ET COMPTES RENDUS L. A. Mâthé, ingénieur: Dimensionnement approximatif d'un eadre élastique posé sur le sol (texte hongrois p. 542) Le cadre élastique posé sur le sol subit sous l'effet des charges extérieures et de la réaction du sol une déformation, son plan d'appui s'enfonce dans le sol. La réaction du sol est, d'après la supposition Winkler—Zimmermann proportioneile à l'enfoncement : p = cy 1 où p est la valeur spécifique de la réaction du sol en kg/cm 2, y l'enfoncement dans le sol en cm, с le coefficient de raideur en kg/cm 2. L'équation différentielle de la ligne élastique ne peut pas être toujours résolue, nous passons donc par la méthode approximative Gold-Levine à l'équation de différences (2). En rangeant celle-ci et nous servant de l'équation (1) nous obtenons l'équation: EJ M = (p;+ 1 — 2 pi + pi-i) 3 cxNous divisons la surface d'appui du cadre en parties égales Ax pour qu'à chaque noeud corresponde un intervalle de division. Nous supposons qu'à l'intérieur d'un intervalle de division la réaction du sol est uniformément répartie. Pour les intervalles de division intermédiaires on peut déterminer le moment de fléchissement sur la base de l'équation de la ligne élastique (formule 3) en fonction des ordonnées p, de la réaction du sol. Toutefois ces moments de fléchissement peuvent être déterminés comme moments de fléchissement du cadre résultant des forces extérieures et des réactions du sol. Les moments de fléchissement produits par les forces extérieures sont faciles à déterminer. Pour déterminer ceux produits par la réaction du sol il faut construire les figures d'influence des moments de fléchissement des profils intermédiaires et nous obtenons le moment de fléchissement comme produit de la figure d'influence et de la figure des réactions du sol. En posant l'égalité des moments de fléchissement par les deux voies nous obtenons pour la détermination des ordonnées p,- autant d'équations qu'il y a de profils intermédiaires. Nous supposons qu'aux noeuds intermédiaires du cadre l'ordonnée de la réaction du sol esL la moyenne de celles précédant et suivant le noeud. En nous servant parmi les équations de statique d'une équation de projection et d'une de moments de fléchissement, nous pouvons écrire pour la détermination des ordonnées inconnues p,- de la réaction du sol autant d'équations qu'il y a d'ordonnées inconnues. Le procédé que l'on peut employer au dimensionnement d'aqueducs est présenté par l'exemple numérique ( fig. 5 — 10, Tableau I).
