147616. lajstromszámú szabadalom • Eljárás gazolin-frakció forrponttartományában fekvő szénhidrogén-frakciók átalakítására
6 147.616 Áram-analízisek Hidrogénezési adag Átalakítási adag Átalakított termék 30% 50% 70% 90% 95% Végpont Szénhidrogén-fajta analízis térfcgatc Paraffiinek Olefinek Nafténe'k Aromás vegyületek Szennyezők Kén súly-% Nitrogén (alap) részek per millió Nitrogén (összes) részek per millió Arzén részek per billió Ólom részek per billió Merkaptán, súly-% 132 131 94 146 148 123 160 154 144 183 174 169 192 183 185 239 202 221 50,8 47 35 10,6. (nyomokban) 1 28,8 41 2 10.6 12 62 0,11 0,001 0 25 1 — 43 1 — 27 1 — 840 10 —. 0,02 0 8 Az átalakított termék szénhidrogén-típus analízise a „hexán és ennél nehezebb" résszel kapcsolatban végeztetett el, rnely az egész cseppfolyós terméknek 80,6%-a volt. A többi 19,4%, volt: 3,6% izobutánok, 5,9%, n-hutánok, 6,0% izopentánok és; 3,9% n-pentánok. * Nehéz benzinből és kokszoló kemence párlatból álló keveréket adagoltunk a kobalt-molibdén-katalizátort tartalmazó hidrogénezcsi övezetbe, hidrogénezési feltételek mellett, kb. 371 C°-on és kb. 51 atm. nyomáson. A hidrogénezési övezetből kifolyó terméket gázfázisra és egy folyékony fázisra szétválasztottunk és ez utóbbit frakcionálásnak vetettük alá a lényegesen 204 C° fölött forró szénhidrogének eltávolítása céljából. A folyékony terméket azután annyi tereier-butil-merkaptánrial kevertük, mely az átalakító övbe visszavezetett, a visszatérő gázáram hidrogén-szulfid koncentrációjának fenntartására. A hidrogén-szulfid koncentrációt fenntartottuk a jelen találmány szerinti módszerrel összhangban, amint azt a III. táblázat mutatja. A III. táblázat egyúttal az átalakított terméknek oktánszámait és az 'átalakító övezetben uralkodó átlagos katalizátor-hőmérsékletet is megadja. A 143. nap végén a platina-katalizátor minden kg-ja összesen 1122 l-t dolgozott fel. III. Táblázat Arulási napok H2 S koncentráció g per 100 m3 Octánszám Átlagos hőmérséklet C° 1 22,9 90,2 494 2 17,4 91,8 497 3 15,5 95,3 500 4 16,5 94,4 501 5 13,7 95,1 502 6 13,7 94,8 503 7 8,25 94,9 503 8 0,15 94,6 503 9 9,6 94,9 503 10 9.15 94,5 503 11 7,8 94,9 503 12 7,3 95,1 503 13 — 95,4 503 14 3,9 95,3 503 25 2,3 94,6 501 30 1,15 94,9 502 49 0,45 — — 54 0,45 95,1 504 60 1,6 94,8 509 77 0,45 94,8 511 97 1,6 95,0 512 133 0,45 94 4 518 143 0,45 94.6 — Figyelemre méltó, hogy a végtermék kívánt oktánszámát fenntartása szükségessé tette a folyamat tartama alatt átlagos hőmérsékletnek átalakító övezetben uralkodó 24 C°-kal való növelését. Ez arra való, hogy a folyamat rendkívül stabil, mely okból feltételezhető az eljárás időtartamának fokozása. A romboló reakciónak, különösen a demetilezésnek kiküszöbölése az eljárás kezdeti fázisában a visszatérő gázban a hidrogénszulfid szabályozott mennyiségeinek fenntartásával sikeresen gátolja meg koksznak, valamint más széntartalmú anyagoknak túlságos mennyiségben való lerakódását. A nagymérvű koksz stb. lerakódása a katalizátornak gyors dezaktiválását vonná maga után. Szabadalmi igénypontok: 1. Eljárás a gazolin forrpont tartományában fekvő szénhidrogénfrakciók átalakítására, hozzáadott hidrogén és oly katalizátor jelenlétében, mely adszorbens hőálló oxidból és csekély mennyiségű, a platinacsoportba tartozó fémből áll, melynél hidrogéndús gázt választunk el az átalakító övezet kifolyójából, melyet újra feldolgozandó, ún. visszatérő gázként az; átalakító övezetibe részben visszavezetünk, azzal jellemezve, hogy egy lényegében kéntartalmú vegyületektől ment gazolin-szénhidrogén-frakciót táplálunk be átalakítandó anyagként az eljárás egész folyamata alatt, mimellett az átalakító övezetbe visszavezetendő visszatérő gáz, kezdetben 100 m3 -ként legfeljebb 35 g kénhidrogént tartalmaz, mely kénhidrogén-koncentrációt az eljárás folyamán csökkentjük. 2. Az. 1. igénypont szerinti eljárás kiviteli mód-
