Hidrológiai Közlöny 1968 (48. évfolyam)

2. szám - Dr. Hankó Zoltán: A Nagymarosi Vízlépcső kisvízmintakísérlete. III. A műtárgy ellenőrző vizsgálata

Hankó Z.: A Nagymarosi Vízlépcső Hidrológiai Közlöny 1968. 2. sz. 55 nem mértékadó. Az áramlási viszonyokra a fényképek alapján következtetést levonni nem tudunk, mert a vízerőtelep víznvelóse a teljes vízhozamnak csak töredéke, s nyilvánvalóan az áramlási kép kialakításában a lényegesen nagyobb vízemésztésű duzzasztóműnek és hajózsilipnek van elsősorban szerepe. Az elvégzett vizsgálatok alapján azonban megállapíthattuk, hogy a felnyitott duzzasztómű melletti két-két gép víznvelése nagyobb, mint a többié. Legtöbb vizet nyel a VII. és VIII. gép és legkevesebbet az áramlási szempontból kedvezőtlen helyzetben levő I. és II. gép. A hajózsilip szerepe az árvíz levonulása szempontjából igen jelentős, mint ahogy arra a műtárgynak a folyóba való beilleszkedése kapcsán már rámutattunk. Az áramlásba kedvezőtlenül benyúló felső mólófalnak jelentős szerepe van a duzzasztóműre való rávezetésben ós a vízerőtelep víznyelésének megoszlásában is. A hajózsilip és a felső mólófal mellett kialakuló forgó és visszaáramlás árnyékolja le az I. és II. gépet annyira, hogy kedvezőtlen áramlási helyzetükön a hajózsilip megnyitása sem segít. Az alsó mólófal árnyékában kialakuló forgó egyes esetekben eléri a Nagymarosi Vízmérce szelvényét is. Ha a hajózsilip nyitva van, ez a forgó is eltűnik. Miután az alsó mólófal nem merőleges a műtárgy tengelyére, az egyébként is a jobbpartot támadó vízmozgást még inkább jobbra tereli. A balpart vonatozása minden üzemállapotban megfelelő. A jobbpart vonalozása azonban nem kielégítő. A felvízi oldalon a duzzasztóműre való jobb rávezetés érdekében a partvonalat beljebb kellene helyezni. Az alvízi oldalon a partbiztosítás és a vezetőmű sugara kicsi. A visegrádi révátkelésnél beszögellő part kedvezőtlen sarkantyúszerű hatást fejt ki, mögötte leváló örvényekkel. Az áramlási felvételek alapján következtetni lehet a várható medermozgásra, hordalékvándorlásra, amit hordalékkal végzett ellenőrző vizsgálatok is alátámasztanak. Hordaléklerakódásra lehet számítani a felvízi oldalon a hajózsilip és a felső mólófal melletti nagv forgóban és & vízerőtelep jobbparti öblözetében, mind azokon a helyeken, ahol pangó víz, visszaáramlás, vagy igen lassú áramlás van. Hasonlóképpen hordalékíerakódás várható a felső várakozótérben, ha nincs a hajózsilip nyitva. Az alvízi oldalon az alsó várakozótér és a hozzá kapcsolódó holttér és forgó a Nagymarosi Vízmérce szelvényéig, első sorban veszélyes a hordalék lerakódása szempontjából. A vízerőtelepek alvízében is kell lerakódásra számítani, mert árvíz esetén a duzzasztóművön átáramló hordalékban gazdag víz az alvízi oldalon szétterülve, a vízerőtelepek alatti kis sebességű víztérben hordalékát leejti. Nagyméretű forgó és visszaáramlás alakult ki a jobbparton a vezetőmű mögött. Ide a duzzasztóművön átáramló nagysebességű víz hozza hordalékát és feltehetően már néhány árhullám után észrevehető lenne a feltöltődés. HordalékelsodrásT& elsősorban a duzzasztóművön átáramló nagysebességű vízmozgás útvonalán kell számítani. Nagy árvizek esetén hasonló a helyzet a hajózsilipen átáramló víz útján is. A tervek azonban mindkét helyen előzetes mederkotrást irányoznak elő. Ez a mederkotrás a duzzasztómű környékén andezitig ér, feltehetően ezért az elsodrásra kerülő mederanyag mennyisége jelentősen csökken. Az árvízi vizsgálatok alapján megállapítható, hogy a műtárgy a tervezett célt betölti, az árvizeket feltehetően jelentékenyebb károsodás nélkül le tudja vezetni. A módosításokra vonatkozó javaslatokat azonban az egyéb vizsgálatokkal való egybevetés alapján célszerű összefoglalni. 7. ábra. Q = 5096 m

3/s, Felvíz: 108,168 m A. /., Qv = — 3426 m

3/s, QD= 1670 m

3/s; a vízerőtelep I—X. gépe van üzemben, a duzzasztómű 3—7. nyílásában van átbukás Abb. 7. Q = 5096 m

3/s, Oberwasser: 108,168 m. ü. A., Qv = 3426 m

3/s, QD= 1670 »»

3/s; die Maschinen des W asserkraftwerks sind in Betrieb, über die öffnungen 3—7 des Stauwehrs stürzt das Wasser ab Fig. 7. Q = 5096 cu. m/sec, Headwater 108.168 m. El., Qv=3426 cu. mjsec, QD = 1670 cu. m/sec, units I—X of the power station operating, discharge through openings 3—7 of the weir