Vízügyi Közlemények, 1960 (42. évfolyam)
4. füzet - VI. Képek a Föld különböző részeinek vízépítési munkáiról
(18) V. НЕКОТОРЫЕ ГИДРОЛОГИЧЕСКИЕ ВОПРОСЫ ШЛЮЗОВАНИЯ Р. ДУНАЙ Т. Пушкаш, К- Сестаи и И. Жуффа (Рисунки и таблицы см. на 82. стр. венгерского текста) Общий объем воды в бьефах запроектированных и уже построенных плотинах на участке Дуная выше Будапешта составляет приблизительно 1 миллиард м 3 (табл.1., рис. 1.). Наполнение и опорожнение бьефоб временно значительно может повлиять на режим стока реки и имеет влияние на паводковые уровни ниже и вышележащих участков реки. Чрезвычайное повышение уровня воды на участке выше плотин можем избежать путем опорожнения бьефов за несколько часов, но по крайней мере за 1 день. Пропущенный объем воды в 1 миллиард м 3-ов при меженных условиях не причиняет значительных поводочных волн, ведь общий сток больших дунайских паводочных волн превышают даже 10 миллиардов м 3. Опасное положение может возникать тогда, если_во время значительного паводка пропускают аккумулированную в бьефах волу без соответствующей осмотрительности. По рис. 2. предполагали, что во время катастрофического паводка в июле 1954 года, спуск воды из бьефов, запроектированных и построенных плотин происходил на день раньше пика у вп. Энгелхартсцелл. В случае вышеуказанных условий на венгерском участке р. Дунай создабался бы пик рассмотренной паводочной волны на 40—50 см выше, чем в естественных условиях (рис. 3.). Планомерное руководство эксплоатации гидроузлов требует прогноз притока в бьефах. А значения ожидаемых горизонтов паводочных волн нужны уже в периоде строительства. В таблице II. показаны основные данные пособий для прогноза пика паводка, подготовленных в прошлых годах в Водохозяйственном Научно-Исследовательском Институте. На рис. 4. видны пособия для определения ожидаемого пика у вп. Надьмарош, во время пика в Энгелхартсцелл. На основании пособий показаны на рис. 5. можно определить высоту ожидаемого пика уже во время выпадения осадков. Результаты прогнозов на основных станциях при помощи продольных профилей соответственных уровней, указанных на рис. 6. можно перенести на любой створ реки. После построения гидроузлов, необходимые к пособиям данные, относительно естественных условий можно вычислить при помощи данных по рис. 7. Пособия, приготовленные для целей продолжительных, ежедневных прогнозов после построения плотин надо переработать. Ежедневные расходы воды на подпорных участках вычисляются при помощи соотношений похожих на рис. 7., а средние скорости течения определяются с пособиями, показанными на рис. 8. При решении прекращения подпора надо учитывать условия режима уровней на всем подпорном участке. На рис. 9/а даются те длины участков на которых — при данном расходе воды — подпорный уровень превышает или приближается к расчетному максимальному уровнью. На рис. 91 b показываются значения повышения уровня воды вследствие подпора. На рис. 91 с видна связь пропущенного расхода и влияющей на выработку энергии ГЭС высоты напора. Скорость маневрирования затворов должна достигать нижнюю границу, соответствующею самому бурному паводку, но не должна превышать верхнюю границу, соответствующую состоянию русла. В таблице III. составлены паводочные волны последнего 20 летнего периода, имеющие самый быстрый темп подъема. На рис. 10. показана кривая вероятности этих величин. В результате вычислений физический предел темпа подъема является 250 м 3/сек за час, которому соответствует скорость движения затворов равную 2 см/сек. (Инные технические требования желают гораздо больше скорость маневрирования.) Аккумулирующий в бьефе плотины объем воды сделает возможным суточного регулирования ГЭС-a. Объем аккумулированной воды при меженних расходых вычисляется по рис. 91 d, в случае же паводков (неустановившегося режима) из пособия по рис. 11.
