Vízügyi Közlemények, 1958 (40. évfolyam)
4. füzet - VII. Kisebb közleménye
(31) а) Напр я жен не путем вертикального стя жен м я проволок св пнутых на цилиндр и • ческую бочную стенку (метод Гнэдиг —Тома). б) Напряжение путем движения по направлению составляющего конуса проволок, свинутых на бочную стенку формы увечного конуса. в) Напряжение путем радиального движения проволок свинутых на бочную стенку цилиндрической формы. Марка применяемого бетона В —280. К точному расчету необходимо знать толщину бочной стенки. Если диаметр цилиндра d (м), глубина воды А (м) и толщина бочной стенки v (м), то приблизительный расчет ведется по формуле (1). Минимальная толщина стенки v = 0,08 м, этот размер может быть применен до объема величиной 800 м 3. Напряжение от растяжения (3) вызванное в бочной стенке прикрепленной к донной пластинке моментом закрепления на внутренней поверхности резервуара независимо от размеров резервуара является приблизительно постоянной величиной и равно 75 кг/см 2. Предполагая бетон марки В —280, максимальная величина напряжения бетона у бочной стенки цилиндрической формы, рассчитанной на горизонтальное напряжение на смятие независимо от геометрических размеров резервуара , и в случае объема резервуара выше 800 м 3 равна величине 75 кг/см 2. Такое значительное напряжение от растяжения недопустимо и необходимо достигнуть, чтобы вертикальное напряжение от растяжения имело величину меньше 22 кг/см 3. Этого можно достигнуть следующим способом: а) Вертикальное напряжение бочной стенки, б) Загрузка бочной стенки, в) Создание упругой основной пластины. г) Выклинование бочной стенки, д) Напряжение осуществляется в двух этапах и сборные элементы бочных стенок закрепляются только после проведения 50% напряжения, е) У стыков донной и бочной стенок применяются резиновые элементы при обеспечении свободного движения и вращения нижнего конца бочной стенки. IV. Построенные и проектируемые резервуары. В 1954—55 гг. были в Венгрии доготовлены первые три монолитные резервуары с объемом 1200 м а каждый, а то из напряженного бетона (рис. У.). При применяемой системе напряжения этих резервуаров не обнаружилась необходимость применения какого-нибудь более значительного механического сооружения к напряжению (карт. 6 — 7.). Кольцевые пасма прикрепленные на цилиндрической стенке резервуаров были напряжены верти кальным стя жен нем помощью ручного оборудован и я весом всего 18 кг (карт. 8). В дальнейшем занимаемся резервуаром, изготовленным в 1955 г. по новому методу из сборного напряженного бетона (рис. 10.). Благодаря применению сборной конструкции, кроме значительного сокращения потребности в лесоматериале обеспечено превосходное качество бетона элементов бочных стенок. В рассматриваемом случае была дана возможность провести изготовление сборного бетона на донной плите резервуара (карт. 9.). Таким образом подъемные и монтажные работы были минимальные (карт. 10—11.). Стыки элементов и их угловые связи являются самыми простыми и благодаря напряжению они не имеют трещин, итак они водонепроницаемы. Процесс напряжения благодаря увечной конусной формы резервуара — соответствующий натяжению Обручев бочек (карт. 12.) — осуществляется обычным молотом весьма быстро и просто, а то сбиванием проволочных пасем по поверхности увечного конуса (карт. 13.). Информативные данные о расходах строительных материалов монолитных резервуаров и сооружений построенных из сборных элементов, указаны для различных объемов в приложенной таблице (карт. 13.). Более подробное резюме публикуется на французском языке. (Резюме авторов, перевод от ни ж. Г. Чегнди.)
