198781. lajstromszámú szabadalom • Szálbetétekkel erősített hajlékony tömlő
5 HU 198781 \ tu = 6 1-xa2x y tg^k = -------------- + --------------- i2k (3) xU2k-X2) X<A2k-X2) (k = 1, 2,....n) Ezek a találmány szerinti felvezetési szögek gyakorlatilag tökéletes együttdolgozást biztosítanak a betétek között; ha ezektől a szögektől lényegesen eltérünk, már a repesztési nyomás jelentős csökkenését tapasztaljuk. Ha az összes betét azonos betétszálakból készül és a betétek közötti távolság, valamint az egyes betétek fedettsége lényegében azonos, akkor a találmány szerinti felvezetési szögek egyszerűbben is megadhatóak, ha bevezetjük a betétek relativ távolságét: z = ar/rn, ahol ar a két szomszédos betét távolsága (a középsugarak különbsége), rn pedig a legfelső betét középsugara. Ilyen tömlőknél az (1)— (2) egyenletrendszer által meghatározott x és y paraméterek csak a z relatív betéttávolságtól, és a betétszálak £ szakadási nyúlásától függnek (azonos betétszálak esetén £ = £i = £2 =.....= En). Erre a gyakorlatban legáltalánosabban alkalmazott esetre, amikor a betétek azonos betétszálból, lényegében egyező fedettséggel és állandó betéttávolsággal készülnek, a találmány szerinti felvezetési szögek egyszerűbb módon is megadhatóak, a gyakorlatot bőven kielégítő pontossággal: bk - ak tgZtfk = ------------ • 100£ + 2 ak - bk (4) 2 £ a betétszálak szakadási nyúlása (szakadáskor a megnyúlás és az eredeti hossz hányada) és két betét esetén: ak = -0,9 z2 + 0,13z-2,516 + (6^2-3,^ + + 3,030) ik2 (5) bk = -l,4z2 + 0,08z - 2,529 + (7,0z2 - 3,09z+ +3,058) ik2 (6) ik = l/[l-(2-k)z] (k=l; 2) (7) négy betét esetén” ak = l-l/(-l,712z2 + 2,0033z + 0,25743) + + [l/(-l,841z2 + 2,1187z + 0,22679)-1] ik2 (8) bk = 1 - l/(-l,712z2 + 1,8878z + 0,25760) + + [l/(-l,892z2 + 2,0108z + 0,22629)-1] ik2 (9) ik = l/[l-(4-k)z] (k = 1, 2, 3, 4) (10) hat betét esetén: ak = 1 - l/(-91,94z3 + ll,216z2 + 2,6340z + + 0,26816) + [l/(-81,77z3 + 8,886z2 + + 2,9525z + 0,23550)-l] ik2 (11) bk = 1 - l/(-88,90z3 + 10,729z2 + 2,4706z + + 0,26777) + [l/(-77,45z3 + 8,107z2 + + 2,8062z + 0,23442)— 1 ] ik2 (12) ik = l/[l-(6-k)z] (k=l, 2,.....6) (13) nyolc betét esetén: ak = 1 - l/(-81,17z3 - l,587z2 + 4,794Íz + + 0,25088) + [l/(-91,99z3 - 0,626z2 + + 5,0079z + 0,22195)-!] ik2 (14) 1 - l/(-76,99z3 - l,895z2 + 4,5366z + + 0,25093) + [l/(-86,27z3 - l,176z2 + + 4,7565z + 0,221601-1] ik2 (15) ik = l/[l-(8-k)z] (k=l, 2,.....8) (16) A következőkben a találmány szerinti LrmlőkonsLrukciót példákkal mutatjuk be a jc bb érthetőség kedvéért. A továbbiakban sodronybetéten olyan szál be tétet értünk, amelyben a szálak acélsodronyok. 1 példa 50 mm átmérőjű tömlő 4 sodrony betéttel. Az első két betét 3,36 mm átmérőjű, Fi=Fz= = 5200 N szakitóerejű, Ei=£2=0,015 (1,5%) szakidási nyúlási) acélsodronyból, a felső két bitét. 4,14 mm átmérőjű, F3=F4=23050 N szakítöerejű, £3=£4=0,03 (3%) szakadási nyúlású acélsodronyból készül. Repesztési nyomása 2120 bar. A részletes felépítési adatokat az 1 táblázat tartalmazza. A választott felvezetési szögek kielégítik az 1/a összefüggést (az érték 0,991) és a 2/a összefüggést (az é-ték 1,017), továbbá az (1), (2)., (3) összefüggéseket. 1. táblázat Sorsiéin k Betét középsugár rk (mm) Felvezetési szög oCk (fok) Szálszám Nk Fedettség fk (%) 1. 38,3 55,9 57 96,1 2. 42,9 51,9 61 96,6 3. 47,8 28,2 33 96,5 1. 52,9 17,1 22 92,9 2. példa 50 mm belső átmérőjű tömlő 6 sodronybetéttel. Az alsó kéL betét 3,5 mm átmérőjű, Fi=F2=16700 N szakitóerejű, £i=£2=0,035 (3,5%) szakadási nyúlású acélsodronyból, a felső négy betét pedig az 1. példában említett 4,14 mm átmérőjű, F3=F4=Fs=F6=23050 N szakitóerejű, £3=£4=£s=£6=0,03 (3%) szakadási nyúlású acélsodronyból készül. Repesztési nyomása 3400 bar. A részletes felépítési adatokat a 2. táblázat tartalmazza. A választott felvezetési szögek kielégítik az 1/a összefüggést (az érték 1,01) és az 2/a összefüggést (az érték 0,997), továbbá az (1), (2), (3) összefüggéseket. 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 5
