186929. lajstromszámú szabadalom • Magbetétes nagytömörségű raffolt burkolat élelmiszerekhez és eljárás előállításához
15 186929 16 azonban magnélkül készült. Habár nagy tömörítési viszonyt (114,7) és tömörítési hatékonyságot (0,63) értünk el a kúpszerű hajtogatással, azonban olyan nagymérvű furatcsökkenést tapasztaltunk az ejtővizs- 5 gálát eredményeképpen, ami kereskedelmi szempontból elfogadhatatlan minőségű terméket eredményezett. Hamis lenne azonban közvetlen összehasonlítást tenni ezen adatok és az első táblázatban a magbetétes 10 termékekre vonatkozó adatok között, mert a maggal készített mintákat olyan magbetéten tömörítettük, amelynek külső átmérője a falvastagság függvényében különböző volt. Az első táblázat szerinti raffolási 15 kísérleteknél két különböző hajtogatási szöget alkalmaztunk. A "felfelé irányuló" hajtogatási szög kb. 15°-ig terjed, míg a "kónikusnak" nevezett hajtogatási szög kb. 45°. A "felfelé irányuló"-val jelzett 20 hajtogatási mintákat hajtogatóberendezésen, vagy görgőkön alakítottuk ki. A magnélküli "kónikus" hajtogatási szöggel készült minták tömörítési viszonya megfelel a második táblázat 64 mm hosszúságú magnélküli 25 Mintájának, amely az alaktartóság csökkenése miatt használhatatlan minőségűnek bizonyult. Az I. táblázaton alkalmazott maganyag a kísérletek során nagysűrűségű polietilén volt. Célszerűségi okokból a magokat vastag ' alú csövekből készítettük és a kapott durva külső felület a tömörítési viszonyt kis mértékben csökkentette. Az I. táblázat mutatja, hogy nagysűrűségű polietilén mag esetében a burkolat furatánál jelentős ieformáció jelentkezik akkor is, ha a falvastagság nagyobb, mint 1,25 mm. Az I. táblázaton látható, hogy konstans tömörítő erők esetén, (ez a példában 1814 N) az elérhető végső tömörítési viszony arányosan csökken, falvastagság növekedésével (azaz a nagbetét külső átmérője növekszik). Ugyanakkor a tömörítési hatékonyság is növekszik. A maximális tömörítési viszony a maximális töltőcső átmérő és a maximális tömörítési natékonyság elérése érdekében a magforma kialakításánál figyelembe kell venni: a) a mag elcsúszását, ami a burkolat belseje irányába ható nagy erők. következménye, valamint a kívánt végső furatméretet, I. táblázat 'Befelé irányuló erők hatása TT n 1 wacfa igság (inch) Magbetétes minták tömörítési viszonya Tényleges átmérője mag belső (inch) Tömörítési hatékonyság í ox v aa te ... .. közvetlenül tömörítve , , , lehúzva később lehúzva később később 0,010" felfelé irányuló 133,4 115,5 114,8 0,476 0,465 0,55 kónikus 140,8 125,0 121,3 0,943 0,480 0,68 0,020" felfelé irányuló 134,9 1<Í2,5 115,8 0,480 0,477 0,58 kónikus 132,3 121,5 113,8 0,485 0,485 0,70 0,030" felfelé irányuló 127,1 114,7 109,8 0,482 0,480 0,57 kónikus 125,1 120,2 119,2 0,490 0,487 0,73 0,040" felfelé irányuló 115,3 113,5 109,8 0,489 0,482 0,59 kónikus 124,1 115,2 112,1 0,490 0,490 0,73 0,050" felfelé irányuló 123,0 119,7 113,7 0,490 0,485 0,67 kónikus 116,5 111,4 112,4 0,493 0,492 0,76 magbetét minták felfelé nélküli irányuló 136,5 111,7 93,1 0,532 0,509 0,44 kónikus 141,5 125,4 114,7 0,519 0,487 0,63 9
