184015. lajstromszámú szabadalom • Duplex mágneses leválasztó izolátor
7 184015 8 teremt az Mx ,M2 toroidvasgyűrűkön levő tekercsekkel, hogy a káros hatások csökkenthetők legyenek. Ha az első Lt tekercs szoros és a második, harmadik L2, L3 tekercs tengely vonalban van elhelyezve, feszítve, ez a 0 ( T szórt fluxus értéke tart a zéró felé. Mivel a bemenő jel kétállapotú, az alapjel frekvencián kívül képződnek felharmonikusok is, melyeket a Fourier-sor szerint lehet meghatározni. A tekercselés kialakítása garantálja, hogy a felharmonikus elnyomás már alacsony Fourier sorszámnál is nagy legyen, és mint közös módusú jel jelentkezzen. Ugyanis ez esetben a magas CMRR biztosítja a kis felharmonikus visszahatást. Ugyanitt kap jelentőséget az Mt, M2 toroidvasgyűrűket összekötő 12 zárthurok kiviteli feltétele. Mint az 1/b, 1/c ábrákból látható, a 12 zárthurok vetületének alsó, felső ága párhuzamos egymással. Ennek alapvető okai vannak. A párhuzamos vezetők sztatikus, dinamikus hatása korrekt módon tarthatóvá, száíníthatóvá válik, részben az alábbiak figyelembevételével : a) A két vezető egymáshoz mért kapacitása. b) A két vezető és az árnyékoló ház egymáshoz viszonyított szórt kapacitása. c) Az árnyékoló házon belül meglévő szórt kapacitások hatása. d) Az árnyékoló házon belüli szórt fluxusok hatása. e) Mivel a 12 zárthurok a kialakított pálya mentén egymással mindenütt párhuzamos szigetelt, kötöző sodratból áll, ezért a párhuzamos ágak között elektrodinamikus erő ébred, amelynek az a következménye, hogy a párhuzamosság csak közelítőleg valósul meg. f) A kötöző sodratok szigetelési, rugalmassági, dielektromos veszteségeinek meg kell felelnie a hő és fizikai erő követelményeinek. g) A kötöző sodratok szigetelés öregedése nem okozhat problémát még katonai célra történő felhasználás esetén sem. h) A kötöző sodrat alkalmazása azért célszerű, mert így bizonyos mértékig a Skin-hatás figyelembevehető, ugyanakkor az olcsóság is biztosítható. Ha elkészítjük az Mx, M2 toroidvasgyűrűk függőleges 1/b ábra szerinti mágnese szórási analízisét, kimutatható, hogy a félmenetet és a 130 dB-es CMRR értéket lényegesen nem befolyásolja a 12 zárthurok 90°-os elhajlítása az M1; M2 toroidvasgyűrűk egyszeres Kx magasságában. Ezért all leszorító legalább ilyen távolságon az Mt toroidvasgyűrű függőleges tengellyel párhuzamosan pozícionálja 12 zárthurkot és csak ezután enged 90 °-os irányváltoztatást a másik M2 toroid vasgyűrű irányiéba (1/b ábra). Az itt leírt szempontokra történő reagálás meghatározó komponense a nagy CMRR megvalósításának. A második lényeges meghatározó tényező az Mx, M2 toroidvasgyűrűk egymáshoz mért távolsága. Ezt alapvetően két szempont határozza meg : 1. A 6 KVeff által minimálisan megkövetelt kú mórit. 2. Ha elkészítjük az Mx, M2 toroidvasgyűrűk között meglévő mágneses tér analízisét, a kívánt CMRR arányt biztosító feltétel esetén 0,8 • D (ahol D az Mx, M2 toroidvasgyűrűk Dx, D2 külső átmérője és D = DX = = D2) minimális távolság adódik. A harmadik alapkövetelmény a 13 szigetelő hordozó lemez anyaga. Erre a célra csak olyan kis veszteséget okozó anyag jó, amely mindemellett igen jó szigetelő is, és teljesíti a katonai célra történő felhasználás hőmérséklet és mechanikai igénybevétel követelményeit is. A negyedik feltétel az árnyékoló burára vonatkozik. Három feladatot kell teljesítenie : 1. Mágneses árnyékolást 2. Sztatikus árnyékolást. 3. Mechanikai védelmet. A mágneses feladatokat egy minimálisan 0,75 mm vastag acéllemez tudja biztosítani, melynek remanens indukció értéke és koercitív ereje nem tér el lényegesen az átlagostól, és teljesen zárt mechanikai kialakításra alkalmas (mélyhúzhatóság), valamint valamilyen módon a lágy forrasztására is lehetőség van. A találmány szerinti DML-izolátor a célkitűzéseit megvalósítja és hazai gyártmányú anyagok segítségével az ismert megoldásnál jobb műszaki adatok biztosíthatók. Szabadalmi igénypont 1. Duplex mágneses leválasztó izolátor/ amely tartalmaz egy első toroidtranszformátort (Tx) első tekerccsel (Ljb toroidvasgyűrűvel (Mx), külső átmérővel (Dx), csatlakozási ponttal (1, 2), második tekerccsel (L2), második toroidtranszformátort (T2), harmadik tekerccsel (L3), toroidvasgyűrűvel (M2), külső átmérővel (D2), negyedik tekerccsel (L4), csatlakozási ponttal (3, 4) és ötödik tekerccsel (Ls), csatlakozási ponttal (5, 6) ; az első toroidtranszformátor (Tx) második tekercse (L2) és a második toroidtranszformátor (T2) harmadik tekercse (L3) egy zárthurkot (12) alkotnak, az első és második toroidtranszformátort (Tx, T2), valamint a zárthurkot (12) két leszorító (11) rögzíti a szigetelő hordozólemezhez (13), az egész szerelvény vasborítású dobozban van, azzal jellemezve, hogy az első toroidtranszformátor (Tx) második tekercsének (L2) és a második toroidtranszformátor (T2) harmadik tekercse (L3) menetszáma (n2, n3) egyenlő és 1/2—1/2 menetből áll, általuk képzett zárthurok (12) kis di■ ilektromosveszteségű, —40 °C hőmérsékletet bíró, eagyátütési szilárdságú, legalább 0,75 mm2 keresztmetszetű szigetelt kötöző sodratból van, az első toroidtranszformátor (Tx) első tekercsének (Lj) menetszáma (nx) a második toroidtranszformátor (T2) negyedik és ötödik tekercsének (L4, L5) menetszámával (n4, n5) azonos, a negyedik tekercs (L4) menetszámának (n4) a második tekercs (L2) menetszámához (n2), illetve az ötödik tekercs (L5) menetszámának (n5) a harmadik tekercs (L3) menetszámához (n3) viszonyított aránya (Q) egyenlő és 25gQ = n4/n2 = ns/n3-=c50, az első és 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 5
