182867. lajstromszámú szabadalom • Eljárás acélfrissítésnél a hőegyensúly javítására
1 182 S67 2 és ezeken keresztül foszforszegcny nyersvas frissítésénél a salakképzéshez szükséges 15 tonna mészmennyiséget 8 perc megrövidült frissítési idő alatt vezettük az olvadékba. A szükséges ossz oxigénmennyiség 10 000 Nm3 volt, amelyet 70 000 Nm3/h fűvási sebességgel megközelítően egyformán elosztva áramoltattunk be a fenékfúvókákon és oxigénbevezető füvókákon. A fenékfúvókáknak két sorban való. azaz a konverter forgástengelyével párhuzamos keskeny sávban való elhelyezése révén a konverterben az olvadék számára nagyobb szabad konvertertérfogatot értünk el úgy, hogy mintavételnél, illetve a konverter csapolási helyzetében az olvadék felszíne és az oxigénbevezető fúvókák közötti, szükséges biztonsági távolság megmarad. Ebben a konverterben 250 tonnás csapolt súly is elérhető. #' ** 5. példa Az ismertetett 60 tonnás konverterbe az említett összetételű anyagokból 34 tonna hulladékvasat és 33 tonna nyersvasat adagoltunk. A frissítés megkezdésekor körülbelül 10 000 Nm3/h oxigént Nézettünk be a fenékfúvókákon keresztül, valamint körülbelül ugyanilyen mennyiségű oxigént a konverter fölső részében levő 2 oxigénbevezető fúvókán keresztül. Ezzel párhuzamosan 1 fenékfúvókán át 180 kg/min fűvási sebességgel porított kokszot vezettünk áz olvadékba. Az adagok 40 perces egymást követő idejének megfelelően körülbelül 18 perces frissítési idő folyamán összesen 6000 Nm3oxigént és 3200 kg kokszot vezettünk a konverterbe. A csapolási súly 60 tonna volt és az acélban 0,03 s% szén, 0,1 s% mangán és 0,025 s% foszfor voit. Ez az analízis szintén megfelel az OBM eljárással való acélelőállításnál nyert acélösszetételnek. 5. példa Egy további adagot állítottunk elő kizárólag hulladékvasból, folyékony nyersvas adagolása nélkül. Ekkor 67 tonna hulladékvasat két részletben adagoltunk be. Ezt a hulladékvasat tonnánként 25 lilerolajjal előmelegítettük. Körülbelül 10 perc eiőhevítési idő után kezdtük a porított koksz betáplálását és egyidejűleg az oxigénmennyiséget az olajadaghoz való sztöchiometrikus viszonyról a frissítő oxigénbefúvási sebességre növeltük és üzembe helyeztük az olvadék felszíne fölölti oxigénbevezető fúvókákat. Összesen 50 perc eiőhevítési és fúvatási sebességre növeltük és (izembe helyeztük az olvadék felszíne fölötti oxigénbe vezető fúvókákat. Összesen 50 perc előhevítési és fúvatási idő után a kívánt acéladagot csapoltuk. A huiladékvas tonnájaként 25 liter olajat és 65 kg kooszet használtunk el tüzelőanyagként. A találmány szerinti eljárásnak a hulladékvas előmelegítésével való kombinációja — főként nagy mennyiségű hulladékvas adagoknál, esetleg a betöltésre kerülő adagnak teljesen hulladékvasból való összeállításánál — a találmány egy ik előnyös megvalósításának tekinthető. Ezeknél az eljáráskombinációknál előnyös, ha a szenet tartalmazó tüzelőanyagot por alakjában, az olvadék felszíne alatt vezetjük. illetve fúvatjuk az olvadékba. A találmány szerinti eljárásnál hulladékvas helyett más anyag, mint például vasszivacs, szilárd nyersvas, vasérc és mészkő is alkalmazható. A találmány szerinti eljárás, főként a szabad gázsugár kialakítására vonatkozó megoldás értelemszerűen más acélfrissítési eljáiásóknál is alkalmazható. Ezenkívül a találmány általánosan alkalmazható energia bejuttatására vasolvadékba, így például vasfürdő reaktorban. Szabadalmi igénypontok 1. Eljárás acélfrissítésnél a hőegyensúly javítására, amely révén az acélnak olyan konverterben végzett frissítésénél növelhető meg a hulladékvas részaránya, amely konverterben az olvadék felszíne alatt védőközeggel körülvett oxigénbevezető fúvókák és az olvadék felszíne fölött oxigén ráfúvására alkalmas szerkezetek vannak, azzal jellemezve, hogy az oxigén ráfúvására alkalmas szerkezeteket képező, a konverter forgástengelyéhez viszonyítva legalább 35°-os, előnyösen legalább 45°-os szögben hajló fölső oxigénbevezető fúvókák ré'.én a frissítő oxigén menynyiségének 20-S0 %-át a konverter gázterében áramló szabad gázsugár formájában vezetjük az olvadékba. az oxigén fennmaradó mennyiségét védőközeggei körülvett fúvókákon keresztül az olvadék felszíne alatt fúvatjuk be, és hogy a salakképző anyagok — főként a mész — egy részét per alakjában ahhoz az oxigénhez adagoljuk, amelyet az olvadék felszíne alatt levő fenékfúvókákon áramoltatunk át és/vagy száraz, széntartalmú tüzelőanyagot por alakban az olvadék felszíne alatt vezetünk az olvadékba. (Elsőbbsége: 1977. december 10.) 2. Az 1. igénypont szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy az olvadék felszínére fúvatott oxigén térfogatáramát a frissítési folyamat során változtatjuk. (Elsőbbsége: 1978. december 8.) 3. Az I. vagy 2. igénypont szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy az oxigénbevezető fúvókák kiléponyílásai és az olvadék nyugvó febzíne közötti útszakasz, azaz a szabad gázsugár hosszát a fölső oxigénbevezető fúvókák kilépőnyílásai átmérőjének 50-200-szorosára állítjuk be. (Elsőbbsége: î977. december 10.)-!. Az 1-5. Igénypontok bármelyike szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy az olvadékra ráfúvou cs.az olvadékon útfúvott oxigén és védő!' özeg mennyiségét egymástól függetlenül szabd!} ózzuk. (Elsőbbsége: 1977. december 10.) tr: 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 eb át <í
