160115. lajstromszámú szabadalom • Eljárás acetilén és széndioxid izolálására krakkgázokból
5 160115 6 és hőmérsékleti értékek megválasztásával a találmány szerinti eljárásnál elegendő kismannyiségű mosószerek vagyis aceton és di metilformamid, felhasználása. Az ismert káliumkarbonátos széndioxid kimosási eljárás például 5—10-szeres mennyiségű mosószert igényel a találmány szerinti eljáráíhoz képest. Ennek előnyös következménye az, hogy az alkalmazott berendezés méretei csökkenthetők, és az energiaigény is alacsony értéken tartható. A talámány szerinti kiviteli mód az egyes mosási műveleteknél lehetővé teszi azt is, hogy a krakk-gázokban kismennyiségben jelenlevő kedveztőlen szennyeződéseket, mint a vizet és a hosszabb szénláncú szénhidrogéneket aceton, segítségével a nyersgáz áramból egyszerű módon eltávolítsuk. A szennyezések ezt követően az aceton mellől egyszerű frakcionált desztillációval eltávolíthatók. Az aceton alacsony forrpontja következtében fejtermékként tiszta alakban kinyerhető, míg a hosszabb üzemeltetés során felgyülemlő szennyezések az üst-maradékban dúsulnak fel. Az aceton alacsony forrpontja miatt forró vizes fűtés használható, ezzel energia költségek takaríthatók meg. Az előzetes acetonos mosás folytan a dimetilformamid mosóba belépő krakk-gáz vizet és hosszabb szénláncú szénhidrogéneket már nem tartalmaz. Ezzel a dimetilformamíd szennyeződéseknek veszélye elkerülhető és külön tisztítása sem szükséges. A dimetilformamid desztillációs úton történő tisztítása ugyanis rendkívül költséges lenne, mivel a hosszabb szénláncú szénhidrogének forrpont tartománya kb. a dimetuformamidéval megegyezik, emellett a dimetilformamid magas forrpontja (kb, 153 C°) túlhevített gőz, kb. 180 C°-os gőz felhasználását tenné szükségessé. A dimetilformamidban levő víznyomok miatt desztilláció közben hangyasav képződhet és így még rendkívül kellemetlen korróziós problémák megoldása is szükségessé válna, A csatolt 1 és 2 ábra kapcsán a találmány szerinti eljárást vázlatosan szemléltetjük. Az ábrákon a szivattyúkat, hőkicserélőket és regeneráló berendezéseket, valamint a gázáramból az oldószer maradékok eltávolítására alkalmas mellékberendezéseket az egyszerűség kedvéért csak részben tüntetjük fel. Az 1. ábra acetonos és dimetilformamidos mosóból álló találmány saerinti eljárást szemléltet, az acetilén és széndioxid krakk-gázokból történő izolálására, míg a 2. ábra a dimetilformamidos mosó egyik előnyös kiviteli alakját illusztrálja, A következő példában a találmány szerinti eljárás továbbá részleteit világosítjuk meg: Példa: Az 1. ábrán vázolt berendezésbe —10 és —50 C° közötti hőmérsékleten és ÍO—20 ata nyomásértékek között az 1 vezetéken a 4 adszorberből visszavezetett gázzal együtt a krakkgázokat a 2 mosóoszlopba vezetjük be, majd ezzel ellenaramban kb. 2000 kmól/h regenerált acetont áramol-5 tatunk. A krakk-gázt bevezetés előtt kb. 160 C° illetve 220 C° végforrpont-hőmérsékletű ásványolaj frakcióval kimossuk, a magasabb acetilénektől, mint diaceüléntől, Ca/C^-szénhidrogé-' nektől és hosszabb szénláncú szénhidrogénektől X0 mentesítjük és előszárítjuk. Az így kezelt krakkgázokból 3314 Kmól/h mennyiséget vezetünk a mosó oszlopba. Az aceton mennyisége 1000— 3000 Kmól/h határok között ingadozhat. A mosóoszlop alján —10 és —5'0 C°, előnyösen —20 és 15 —45 C° közötti hőmérsékletet, 2 oszlop fejrészén —25 C3 és —60 C° közötti hőmérsékletet tartunk fenn, közbenső hűtő beiktatásával. A 3 vezetéken elvezetett aceton tartalmazza a krakk-gázokban levő acetilén és széndioxid tel-20 jes mennyiségét, nagyobb mennyiségű etilént, továbbá kevés etánt, metánt, vizet és hosszabb szénláncú szénhidrogén-nyomokat. A 2 oszlop fejrészén távozik a nyers etilén, a maradék krakk-gáz alkatrészek, mint a hidrogén, szénmo-25 noxid, metán, etilén nyomokban pedig víz és hosszabb szénláncú szénhidrogének. A 2 oszlopban acetilén, széndioxid, kismennyiségű etilén, etán és metán keverékével kezelt acetont a 4-deszorber-adszorber berendezésben 2—6 ata. 30 előnyösen 4—5 ata nyomásértékek közé expandáltatjuk, a „szlop" terméket —20 C° és +20 C°, előnyösen 0—15 C° közötti hőmérsékleten, míg a frakcionáló feltételt járulókos közbenső hűtő beiktatásával —20 C° és —80 C° közötti 35 hőmérsékletem tartjuk. A 4 oszlopban uralkodó mindenkori nyomás illetve hőmérsékleti értéken jelenlevő gázkeverékkel szemben áramlik az 5 vezetékből 600 Kmól/h regenerált aceton. A hőmérséklet, nyomás és a jelenlevő aceton mennyi-40 ségétől függően (500—1000 kmól/h) részben ismét adszorbeálódott széndioxid és acetilén kivételével a maradék gáz alkatrészeket a 2 oszlopba visszavezetjük. A mosóoszlop után kapcsolt 6 deszorberben a 4 frakcionáló adszorber fenék termékeként leürített acetont további 1—5,5 ata, előnyösen 4,5—5,5 ata nyomásértékek közé expandáltatjuk, és 56—120 C°, előnyösen 105—115 C° között tartjuk, így az acetonban adszorbeálódott, fötömegében széndioxidból, acetilénből és kevés etilénből álló (0,2 mól% vagy ennél kevesebb) gázkeverék az aoetonból eltávolítható. A gázkeveréket a 7 vezetéken keresztül a 8 dimetilformamidos mosóba vezetjük, a 8 oszlopban az acetilént 1,6—2,0 ata közötti nyomáson hűtés közben 1000 Kmól/h dimetilformamiddal kimossuk, míg a széndioxidot az etilénnel együtt —15° és —25' C° közötti hőmérsékleten fej termék alakjában kinyerjük. Az acetilén kimosására, illetve abszorpciójára, a találmány szerinti eljárásinál mintegy 500—1000 kmól/h dimetilformamidot használunk fel. Az acetilén tartalmú dimetilformamidot a 8 65 oszlop fenékrészéből a 9 vezetéken keresztül a 3
