Vízügyi Közlemények, 1989 (71. évfolyam)

2. füzet - Pálfai Imre: A mértékadó belvízhozam számítása lefolyási és elöntési adatokból

274 Pálfai Imre стока определяется по формуле (1), где А* - затопленная (подтопленная площадь); h - средняя глубина затоплений ; t] - к. п. д. отвода воды (0,4-0,7), А - площадь водосбора, t - период отвода объема затопления. Зависимость (2) представляет суммирование измеренного и расчитанного по затоплению стока, где q

d ma

x - базисное расчетное значение модуля стока. При частичной аналогии водосборов необходимо произвести коррекцию базисного расчетного значения модуля стока q

dma

x полученного для условий базисного водосбора с наблюдениями за стоком. Корректировочный коэффициент с

2 выражает отличие в условиях инфильтрации и определяется по зависимости (8) по соотношению коэффициентов стока. Для расчета времени добегания средние скорости можно получить по рис. 2. Расчет коэффициента Ci облгчается с помощью графика на рис. 3. Средние годовые значения коэффициента стока в зависимости от условий почвы и грунтовых вод приведены в табл. I. Расчетный модуль стока расчитывается по базисному значению по зависимости (9), а расчетный расход Q§

ma

x в м

3/с получается путем умножения на площадь водосбора (А). В таблице II приведены результаты обработки данных об системе осушительных каналов на водосборе ручья Курца площадью 1125 км

2. Кривая распределения значения Ä

d гаах приведена на рис. 4. В качестве примера предлагается определение расчетных значений стока для двух частичный водосборов в системе Курца: участок Кэкто (А = 49 км

2) и участок Магочэр (А = 334 км

2). * * * Calculation of design discharges in land-drainage based on runoff and inundated areas Dr. I. PÁLFAI, С. E. About a half of the area of Hungary is flat. Here, landdrainage is an important hydraulic task based-particularly in planning canals and pumping stations - on the determination of design discharges for the area concerned. In the paper, a method is presented to which no precipitation is needed as input but inundated areas in the catchment in question and of the surrounding area. Accordingly, to the specific maximum annual values of runoff (R'

ima

x) additional increments of runoff must he added (Rfor every year due to increased inundation originating from a further development of system. Resultant R

draa

x values are then statistically analyzed to select the most appropriate design discharge e.g. the value with a probability of occurrence of 10 percent. The above defined increment can be calculated according to (1 ) where A* is inundated area, h is average depth of inundations, г/ - is efficiency of land-drainage (0.4-0.7), A is the area of the base catchment, and t is time to drain off inundations. Relationship (2) will add up measured and incremental runoff. The base-value of design specific discharge is q

i

m„. If the catchment in question is not absolutely identical with the base-catchment (the one with measured data) then the base-value (q

dma

x) of the design specific discharge must be corrected. Correction factor c

x is for the differences in catchment geometry (extent, shape, slope) and is calculated by aid of the run-off time (т or t) and of one of the relationships (4) to (7). Correction factor c

2 is for the differences in infiltration and in the water condition of soils. It can be calculated by (8) as the ratio of the runoff factors. Average velocity of streamflow - needed for the calculation of the time of dewatering - is approximately estimated by Fig. 2. The calculation of correction factor i

1! is supported by Fig. 3. Annual average values of the runoff coefficient are presented in Table I according to soil and soil water conditions. Design specific land-drainage discharge (qj/^

a

x is obtained by (9) from its base-value. Q

dma

x the design discharge expressed in m

3/s - will be received by the product of qlÜ^ and area (A). In Table II. the results obtained in the Kurea land-drainage system are presented. The system is 1125 km

2 in extent. The theoretical distribution curve of the values of R

imi

I is shown in Fig. 4. Two subsystems of the Kurca catchment - Kéktó (A = 49 km

2) and Mágocsér (A = 344 km

2) - are analyzed in tedail in a numerical example. * * *