Vízügyi Közlemények, 1987 (69. évfolyam)

3. füzet - Véha Jenő Endre: Vastalanítási eljárás kiterjesztése rétegvizek vízkezelésére

428 Véha Jenő Endre QT • c

As

T = Qx • c'Asx = (Ят+ Qx) • CASCS egyenletből a „ QT ' (

CAscs

— CAST) , , , .. , , ... a Q

x = —— keplettel szamithato. CAsx — C Ascs Mintapéldánkbeli behelyettesítésekkel a Q

x = 13,808 m

3/d értékű vízmennyiségre adódik. A keverő-lebegtető műtárgyból való elvezetés ún. fojtott intenzitása a Q

x = 13,808 m

3/d = 0,5753 m

3/h értékkel is jellemezhető, amelyet „köbözéssel", az automatikus működtetés ellenére a technológiai gépész szakági kezelés és karbantartási utasítás szerint ellenőrizni és elrendelni szükséges. A keverő-lebegtető műtárgy technológiai-gépészeti méretezéséhez még fontos szempont a lebegtetési idő technológiai meghatározása, amely egyszerűen a F

ke

v = (45-181)m

3 beszívott levegő/óra intenzitás intervalбн , . lumának műtárgyon belüli „működési idejeként" a T

H = — összefüggessel jellemzett, esetünkben а Г

н = 43,15 m

3/0,5753 m

3/h = 75 h technológiai időtartamot határozza meg. Természetesen ezen technológiai elvárás csak folyamatos üzemmódra alkalmas légsűrítők, ill. kompresszorok betervezését engedélyezi. A hulladékvíz vonal térfogati méretezése a ÖH = 61 + 62+ F

le

v.; összefüggés alapján lehetséges, ahol 3 Q! = (Ti + TJ Q

3 = (6-9)+ (9-15) (15-24) min (73,8-92,25) — = (18,45-36,9) m

3 visszamosó víz Kv = T

2 • V

A = (1 -3 min) (147,6-277) m

3/h = 2,36- 13,85 m

3 beszívott levegő amelynek csak kis része kerül a hulladékvízbe, mivel atmoszférikus megszakítás miatt jelentős része a hulladékvízbe be nem oldódik, hanem még a gépház légtérbe „megszökik". m

3 Q2 = Г

4 X Q = 0,25 h 25 — = 6,25 m

3 kútvíz, mint előszűrleti vizmennyiseg. h Vagyis a hulladékvízi térfogatáramok cca. U|

e

v=o miatt (mivel nem oldódik be, s a térfogatot sem növeli). Öh = (18,46-36,9)+ 6,25 = 24,7-43,15 m

3 hulladékvíz térfogat intervallummal jellemezhető. A keverő-lebegtető műtárgy geometriáját és hasznos vízszintjét úgy kell méretezni, hogy abba a víz, a nyomás alatti Fermasicc-ből kilépve atmoszférikussá válik (a víz, ill. folyadékoszlop megszakítás a közegészségügyi szempontok miatt elengedhetetlen pl. a bakteriális fertőződés kiküszöbölése miatt) s így a gravitációs vonalban - süllyesztett keverő-lebegő műtárgy elhelyezést előirányozva - a műtárgy felé H max = 0,3-0,347 • 10

5 Pa (induló víz töltéskor); majd a keverő-lebegő műtárgy befejezésekor már csak mintegy H

m

m = 0,1-0,15 • Ю

5 Pa folyadékoszlop hajtóerő áll rendelkezésre. 3.3.3. A sűrített levegőellátás főbb paramétereinek számítása. A vastalanítás, mangántalanításlevegőszükséglete ( 1. ábra) K„

l

q= 1-1,5 m

3/h intenzitásp = (min 4,5-5,5) • 10

5 Pa mellett.