Vízügyi Közlemények, 1967 (49. évfolyam)

4. füzet - Máthé Adorján: Vierendeel rendszerű csőműtárgyak keresztirányú méretezése a nyíróerő figyelembevételével

546 Máthé Adorján A (7a) egyenletek a ft fajlagos elcsavarodási szögnek a G nyírási rugalmassági modulussal való szorzatát tartalmazzák. I lomogén tartóknál tehát nincs szükség a nyírási rugalmassági modulus meghatározásához, elég a Gft szorzatot tekintenünk ismeretlennek, hiszen tulajdonképpen csak a nyírófolyam értékére van szükségünk. A ti nyírófolyam ismeretében meghatározhatjuk a csavarónyomatékból származó nyíróerőt, mely az oszlopoknál (<,-/,_i)ft, (9a) és az öveknél T№=zti<4 m képlet segítségével határozható meg. A teljes nyíróerő a hajlításból származó nyíróerő és a csavarásból származó nyíróerő összege : r

f=T<

M>+TÇ"> (10) A nyíróerők meghatározása után a tartó igénybevételeit a 2.a. pontban leírtakhoz hasonlóan számíthatjuk. 3. Aszimmetrikus keresztmetszetű tartó Az aszimmetrikus keresztmetszetű tartó igénybevételeinek meghatározása annyiban különbözik a szimmetrikus tartóétól, bogy az előbbinél a tartó keresztmetszetének függőleges féltengelyére aszimmetrikus terhek mellett is fellép csavarónyomaték, ugyanis ebben az esetben csak a teher és a reakcióerő eredője esik bele a keresztmetszet függőleges féltengelyébe, a hajlításból származó nyíróerőé nem. 4. Példa Határozzuk meg a 6. ábrán feltüntetett csőműtárgy A keresztmetszetének nyomatéki ábráját az adott teherre. A műtárgy alapsíkjának sarokpontjait I—IV római számmal jelöltük. Határozzuk meg első lépésként a merevnek képzelt tartó talajreakció-ordinátáit. Mivel a csövet merevnek képzeljük, a talajreakció-ordináta felülete sík lesz, melynek értékeit a sarokpontokon az alábbi képlettel határozhatjuk meg: 1 lb I I b) 4,0 X 2,0 X 10,0 t 6x2,5 6 x0,75"\ 15,0x3,5 I 15,0 3,5 j rj — — -'-—— 1-—Ti

^ TT" = 1'

9

6 t/m

2. гц = 1,525(1 - 1,00 +1,286) = 1,96 t/m

2, Пи = 1,525(1 + 1,00 + 1,286) = 5,01 t/m

2, r/v = 1,525(1 + 1,00 - 1,286) = 1,09 t/m

2.