Vízügyi Közlemények, 1957 (39. évfolyam)

4. füzet - VI. Kisebb közlemények

(27) formules 3 et 4), puis élaboration с1з tables numériques et de formules spéciales pour les différents cas de charge en appliquant des simplifications et des approximations adéquates. Le calcul sera bien simplifié par application d'une méthode semi-graphique — c.à.d. lorsqu'on paut, connaissant les lignes d'influence (voir p.ex. lit). 2) facilement calculer les contraintes (suivant formule 6). Les forces transmises par les articulations aux différents tronçons sont définies par la condition que les flèches de déformés aux extrémités de deux tronçons contigues doivent être les mêmes (7). Le résultat sera un système d'équations (8, 9) assez comparable à celui de Clapeyron, pärinettant de calculer, en tenant compte de certaines approximations admissibles, les valeurs des lignes d'influence des forces d'articulations (10, 11), procédé simplifiant beaucoup le calcul de la force maximum transmise par les articulations. Les lignes d'influence des forces d'articulations (fig. 5, 7) peuvent encore être utilisées au calcul des lignes d'influence des contraintes de n'importe quelle section des divers tronçons (12) (

jig. 8). Il sera avantageux d'employer outre la méthode des ligues d'influence des forces aussi celle des moments fléchissants (13) parcequ'elle simplifie considérablement le calcul des cadres reposant sur une fondation élastique (jig. 10 et 11) en appliquant les équations de Clapeyron ou celles des déformations. Ce procédé étant trop fastidieux au cas de cadres oscillants, la méthode de Cross est suggérée pour ceux-ci. Mais le calcul des facteurs de cette méthode est aussi bien simplifié — au cas de la fondation élastique — par l'emploi des valeurs des lignes d'influence correspondantes. Un résumé plus détaillé est publié en langue allemande. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ отстойников и ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКОЙ КРУПНОСТИ НАНОСОВ кандидат техн. наук : Л. Ивичич (Рис. и табл. см. на стр. 234—281 венгерского текста) 628.331:532.5 Одной важнейшей гидравлической характеристикой отстойников является длина его рабочей части (L). В связи с определением (L) автор анализируетпредложения Великанова, Гостднского и Добинс

—Кэмп-а. Независимо от принятого метода необходимо знать гидравлическую крупность (ív) частиц заданных мельчайших фракций, которые еще должны задерживаться в отстойнике. Одним условием применимости формул, принятых для расчета

(w) является то, что частицы наносов имеют шарикообразную форму. Различные рекомендации по определению гидравлической крупности частиц шарикообразной формы приводятся автором в табл. II. Кривые зависимости гидравлической крупности частиц, полученные по разным формулам для различных диаметров показаны на / ис. 7. Как известно, частицы обычно имеют неправильную форму. В связи с этим автор приводит факторы, характеризующие форму частиц и остановится на методах и результатах своих лабораторных опытов, проведенных им в целях определения скорости оседания частиц различной формы и крупности. Автор в своих опытах применял частицы так естественной (т. е. неправильной), как и искусственной (т. е. правильной) формы. Часть кинематографических снимок, полученных при опытах с частицами трехосной эллипсоидной формы показаны на рис. 10—11. По результатам проведенных опытов, частицы отличающиеся по своей форме от шарика или эллипсоида вращения — особенно те, которые приближаются по форме к чечевичной или пластинчатой форме — при выпадении в спокойной воде движутся по неправильным, составленным из пространственных линий траекториям, отличающимся от прямой, соответствующей направлению силы тяжести. Форма этих траекторий, предполагая однородность материала частиц, зависит главным