Vízügyi Közlemények, 1953 (35. évfolyam)
2. szám - XI. Kisebb közlemények
(37 ) Krümmungshalbmesser werden durch Gleichungen ( 16) und (17) angedeutet. Die inneren Kräfte (N-, M ) des Schalenelements sind mittels Gleichungen (21), (22) hezw. (24) bestimmbar. In Kenntnis der Randbedingungen sind die zur Bestimmung der Kräfte benötigten acht Unbekannten : N x, N v, M x, M, f, p, у, и und w mittels obiger Gleichungen berechenbar. 2. Zylindrischer lleliültcr unter Flüssigkeitsdruek Die im vorigen Abschnitt aufgestellten allgemeine Gleichungen nehmen infolge der besonderen Form der Zylinderschale eine einfachere Form an. Im Falle eines Membranspannungszustandes wird das Kräftespiel der Zylinderwand mittels Gleichungen (25) — (30) ausgedrückt. Die Differentialgleichung der Seitenwand des Behälters (Abb. 5.) ist nach Vereinfachungen unter (45) aufgeschrieben; ihre vollständige Lösung wird unter (46) dargestellt. Eine weitere Lösung derselben ist durch Formeln unter (61) gegeben. Die Zahlenwerte der hier erscheinenden Funktionen / (Я, cp) sind mit Hilfe der von der Ausbildung des Behälters abhängigen Bandbedingungen bestimmbar. Die zur Berechnung notwendigen Integrationskonstanten sind bei den einzelnen Belastungsfällen (Abb. 6 — 13) gegeben (62-) —(70). Zur Bestimmung des Verlaufes der Bingkräfte und Momente sind die Werte /JV(A, und ^ M ip mit Hilfe der E am Ende des Aufsatzes anschliessend dargestellten Tabellen I—VIII. bzw. der Diagramme 1 — 8. einfach bestimmbar. 3. Zylindrischer Behälter unter Erddruck Bei in den Boden eingesenkten Behältern wird die Zylinderwand durch Erddruck belastet. Infolge der Aufschichtung von Erde ist die Form der Belastung in der Begel trapezoidal, welche jedoch aus zwei Belastungen von Dreieckform (Abb. 14.) mit Hilfe der früher angegebenen Formeln (71) herstellbar ist. 1. Zylindrischer Behälter mit Angriff der Momente am Bande Im Falle des Angriffes der Momente am Rande wirkt keine Belastung auf die Seitenwand innerhalb der Öffnung, weshalb von der inhomogenen Differentialgleichung unter (45) nur der homogene Teil verbleibt. Ihre Lösung und Ableitungen erster, zweiter und dritter Ordnung sind unter (75) aufgeschrieben. Die Beanspruchungen sind durch Formeln unter (77) gegeben. Mit Hilfe der von den Unterstützungsverhältnissen abhängigen Grenzbedingungen können die Integrationskonstanten ii!....« (Abb. 15 —17, Belastung 9 —11.) bestimmt werden. Die Zahlenwerte der Funktionen >i) und /M(Ä,I) sind aus Tabellen IX —XI und Diagramme 9 — 11 bestimmbar. 5. Übertragungszahl, Stelligkeltsziffer Das zur Momentenverteilung benötigte Volleinspannmoment wurde für die Belastungen 1, 2, 3, 7 und 8 bestimmt. Die Übertragungszahl ist aus Belastung 10 bestimmbar. Bei der Berechnung ist zu beachten, dass die Übertragungszahl ein Vorzeichen besitzt. Die Steifheit des Bandes der Zvlinderwand gegenüber Verdrehung — ähnlich 12 (1-it 1) wie für Kreisplatten — wird durch das — -faches des Verhältnisses M 0 : & gekennzeichnet, und dies wird Steifigkeilsziffer genannt. Für die verschiedenen Unterstützungsfälle werden die Steifigkeitsziffern durch Formeln (85 — 90) gegeben. Zahlenwerte der veränderlichen Glieder (k s, . . . k t l) sind der Tabelle XII. und dem Diagramme 12. entnehmbar. 6. Anwendung der Zyliiitlemand-Konstruktiou Auf Abb. 18. sind einige Konstruktionen abgebildet, die aus Kreis- bzw. Kreisringplatten, und zylindrischen Seitenwänden bestehen. Die Berechnung derselben ist gänzlich oder wenigstens teilweise nach dem mitgeteilten Verfahren durchführbar. Hochbehälter ist keiner dargestellt worden, indem die Unterstützung der letzteren in der Begel keine drehsymmetrische Anordnung aufweist. Bei drehsymmetrischer Unterstützung natürlich kann das obgesagte dem Sinne gemäss angewendet werden. Mit Rücksicht auf die grosse Wassersäulenhöhe (X > 6) sind in den bestimmten Formeln weitere Vereinfachungen durchführbar, nämlich sli Isi ch X. 24-11
