203779. lajstromszámú szabadalom • Kenőolaj-kompozíciók, főleg vasúti és hajómotorokhoz és eljárás az alapolajok előállítására
1 HU 203 779 B 2 A vizsgált olaj MDC SAE-30 MK-6 Az 1. példa szerint előállított olaj 1-3 gátátlag 8,1 9,8 9,3 horony + gátátlag 7,6 9,0 9,4 CEC AT/4 tájékoztató ért. szám (MÁFKI pontozási módszer) 91,4 96,3 97,7 Az adatokból egyértelműen látszik kompozíciónk kiemelkedő minősége. A továbbiakban gyorsított öregítési vizsgálatokat végeztünk, összehasonlítva termékünket a vasútnál 5 mindezideig használt Diesel-olajokkal. A vizsgálat folyamán, katalizátor használata nélkül, a 40-40 ml mennyiségű mintákon 160 ”C-on óránként 15 liter levegőt vezettünk keresztül és naponta mértük 40 'C hőmérsékleten az anyagok viszkozitását és TBN-szá- 10 mát. Az eredményeket a n. táblázatban foglaltuk össze. II. táblázat: Diesel-olajok oxidációja, viszkozitása és TBN- értékváltozása Idő, A 2. példa szerinti nap kompozíció DS-2-30 Viszk. Viszk. Viszk. 40 ’C 10* m2/s AV/40 TBN 40 °C 10* m2/s AV/40 TBN 40'C 10* m2/s AV/40 TBN — 161,3 — 10,7 110,4 _ 6,7 170,0 — 4,9 1 180,9 12,1 9,2 132,2 19,7 4,8 192,3 13,1 3,3 2 192,2 19,1 8,3 139,3 26,2 3,0 217,6 28,0 1,3 3 209,3 29,8 7,2 154,8 40,2 1,5 249,4 46,7 0 4 236,3 46,5 5,4 175,4 58,9 0 303,4 78,5 0 5 266,0 65 4,4 251,1 127,4 0 389,0 128,8 0 6 294,2 82,4 3,8 311,0 181,8 0 737,4 334 0 7 334,8 107 3,3 728,5 560 0 2275,0 1238 0 Az eredmények igazolják, hogy az oxidáció hatására bekövetkező viszkozitásváltozás anyagunknál a legkisebb, a hetedik napon a találmány szerinti anyag viszkozitása csupán a kétszeresére, míg az összehasonlítá- 35 sül használt kompozícióknál ez az érték hétszeresére, illetve tizenháromszorosára növekedett. Az is kitűnik, az adatokból, hogy az általunk előállított anyag még hét napos oxidáció után is jelentős TBN-szám-tartalékkal rendelkezik és ezen túlmenően a TBN-szám 40 csökkenésének sebessége is a találmányunk szerinti anyagnál a legelőnyösebb. (A Total Basic Number (TBN) meghatározását kis - általában 1 alatti - értékek esetén az MSZ-09-600111/1. sz. szabvány szerint sósavval, más esetekben az MSZ-09-600111/2. sz. szab- 45 vány szerint perklórsavval végezzük.) A fentieken kívül a közismert négygolyós módszerrel (MI. 0964014-74) is meghatároztuk az előbbiekben vizsgált olajok súrlódási tényezőit A mérések adatait a III. táblázatban mutatjuk be. 50 ül. táblázat: Különböző olajokkal mért súrlódási tényezők Súrlódási tényező % Relatív különbség 55 A 2. példa szerinti olaj 0,0760 DS-2 0,0879 13,5 MK-6 0,0891 14,7 60 Az eredmények kompozíciónk további előnyeit igazolják. A találmány szerinti kompozíció üzemi alkalmazástechnikai próbáját a vasút kétütemű Diesel-motoros mozdonyain végezték. Az M62 típusú kétütemű Diesel-motorral üzemelő mozdonyoknál azt tapasztalták, hogy míg az eddig használt olajok esetén cserére 75 000 km után már szükség volt, addig kompozíciónk alkalmazásakor ezt a műveletet 120 000-150 000 km után kellett csak elvégezni. A Rába-Man motorok használata esetén az olajcsereciklus eddig 5-7000 km volt, az általunk kidolgozott kompozíció lehetővé tette ezeknek a ciklusoknak a 8-12 000 km-re való növelését. 3. példa Kompozíciót állítottunk elő az alábbi anyagokból: 59,2 g az 1. példa szerint előállított alapolaj, 36,28 g a 2. példában is használt nehézolaj, 4,50 g Ca-alkil-fenát és szukcinimid 1:1 tömegarányú elegye, 551% SU-150 olajban oldva, 0,02 g habzásgátló (Antihabzon B, a Ferrokémia gyártmánya). A nyert termék kinematikus viszkozitása 40 "C-on 1,794*10-4 m2/s, 100 “C-on 1,55«10J m2/s, dermedéspontja -16 eC és TBN-száma 8,8. A találmány szerinti kompozíciók előnye, hogy kiváló az oxidációs stabilitásuk - ezt az oxidációs teszt-4
