196087. lajstromszámú szabadalom • Később kerül meghirdetésre
G 196087 7 sonlósági összefüggés a konkrét laborvizsgálatokkal nőin nd elfogadható közelítést. Ekkor az alábbi összefüggés szerint számítunk: antentvn or+cii+vh ut+ct+vt Art—Xh a.i-í entvn cRtvn ct+vt Xrf Xtr* X H VB Xc” 1 VB Xc VT Ü/a) J Av—Ar Av—1 Av Ez az összefüggés a víz, cement és finomfrnkcióra az arányosságot Av, Ac és An tényezővel veszi számításba, átlagértéküli azonban mindig az (I) szerinti A érték. 3. A Lömlövezetékben légáramban szállított betonkeverék áramlástani viselkedését a esősurlódns Froude-szúmával lehet jellemezni: ebben a szállítólcvegö sebessége, a szállított anyag relatív sűrűsége, a tömlőátinérö, a szállított anyag lazultsága és a nedves beton, valamint a Lömlöfal közötti súrlódási tényező összefüggése kapcsolódik. Ennek segítségével lehet a szállítás biztonságát, ill. határesetben a dugulás bekövetkezésének valószínűségét meghatározni, ezt a Fronde-szám, a tömegáram koncentráció és a tömlővezeték hossza kapcsolja össze. Ezek a mennyiségek a lövógép tipusjcllemzőjeként meghatározzák a légbevezetés nyomásának legkisebb értékeit, melynél egyáltalán lehetséges, hogy a kilövőfejcn az anyag folyamatosan kiáramoljon. Pl. SPE1ÎN0 208G lövógépnél a jellemző értékek: betonkeverék tömegárama 1,5-2,5 kg/scc, sűrített levegő igény. 5-8 ni-1/pc re között, a lövögépbe adagolt keverék lazultsága 1,2-1,5, míg a tömlőfa) és a nedves keverék között súrlódási tényező (1,6-1,0 értékű. Ezek a mennyiségek a lövőgépnél 1,2-2,2 bar határnyomást .jelentenek, hatható, hogy a súrlódás értéke a betonkeverék cementpép tartalmának tapadóképessége miatt rendkívül nagy érték. Megfigyelve a dugulás létrejöttének labilitását, felismertük, hogy a sze niszcrkczethen u \Td<d frakció minimálisan 00 Lömeg%-os értéken a dugulás biztonságát egyértelművé teszi. 4. A kilőtt betonkeverék bedolgozási helyén « tömörítés megfelelő végrehajtása megköveteli, hogy a Felütődő betonsugár kinetikai energiája minimálisan cg y meghatározott értéket képviseljen. A betonsugár dinamikai nyomása a sugár sebességének négyzetével arányos, függ a keverék lazultságától is, mivel a tömörítési energiaszükséglet is a lazultsággal arányos. Kísérleteink szerint a betonsugár dinamikai nyomásának érLéke 8<Pil<15 MPa határok közt megfelelő betoritömörséget eredményez. Az ehhez szükséges kilövési többletnyomás gyakorlati közelítésben lineárisan változik: pi = p.i+lp<i (111) ahol pi a kilövéshez szükséges sűrítettlevegő nyomása a gyorsitófúvéka előtt, p„ a 10 15 20 25 30 35 40 45 50 60 65 3. pontban meghatározón dugulást határnyomás, 5 arányossági tényező érLéke 5,5-7,0 között, növekszik a szállitóvezeték hosszával és kis mértékben függ a Eroude-számtól. Ez az összefüggés nem a visszabuliás mértékének minimalizálására törekszik, fő célja, hogy biztosítsa a bedolgozott beton kívánt minőségi jellemzőit; a tervezéskor a kívánt értékek biztonságos elérésének szem előLL tartusával lehet csak a visszabuliás csökkentését számításba venni. A gazdaságos bctonfelhasználásra az 1. és 2. pont szerint a visszahuliás újrafelhasználása nyújt lehetőséget, s ez a gyakorlat során bizonyítottan lényegesen nagyobb, mini a tömörítési energia csökkenésével, azaz a kisebb visszahullással járó látszólagos előnyök. A felületen maradó betonkeverék összetétele: T - a kilövésre kerülő keverék 1 nr1- -nyi tömege T-K+C+V (kg) ebből visszahulló hányad: T„ K=---T a visszahulló tömeg: T„=*T (kg) A felületen maradó egy nr* beton tömeg eléréséhez ki Ítéli lőni a T To=-------- tömegű keveréket. I-X Ezek alapján a fennmaradó keverék: 1 r r 1 ~j r 11=----- KU-pl+C-p K+V-pU-0,1)------K i-*L rc rc J a beton tömör anyag tartalma. A hézagtérfogatot is figyelembe véve: u.T ,, Tn=----1-Ï aliol i£- értéke: 1 >cc>0,!)6 A továbbiakban a találmány szerinti eljárást példák keretében mutatjuk be. (Megjegyezzük, hogy a beton tervezésére és készítésére az általános követelcményck az ÉMJ által kiadott MI-04.19-81. sz. ágazati irányelveknek felelnek meg.) 1. példa A tervezett boton névleges nyomússziiárdságí osztálya az MSZ-KGST 1406. szerint 8 22.1, C 18 (az MSZ 4719 szerint 0 280). A hozzá felhasznált cement MSZ 4702 szerint 350-es szilárdsági jelű portiandcement. A be- Lon telített péptartalmű, készítéséhez 0- -16 mm szemcse mé re tű, az MSZ 18 293 előírása szerinti 0-görbe szemmeguszlúsú adalékoL használunk. (d=16 mm, VT7=4 mm)
