193520. lajstromszámú szabadalom • Eljárás anyagáramlás szabályozására
193520 6 áteresztőképessége Vkgn = 487-1624 m3/ó normálállapotra vonatkoztatott kompenzáló gáztérfogatra van méretezve és a Vkg kompenzáló gáztérfogat 10 csővezetéken át az 1 adagolóedónnyel kapcsolatban álló 11 forgócellás adagolóba vezetünk. A 3 kompenzáló gázvezetékbe vezetett Vkg kompenzáló gáztórfogat szabályozását 6 szabályozóval és 9 szabályozószeleppel végezzük a FIC átfolyásmérővel mórt (flow indicating control) névleges és tényleges qm tömegáram felhasználásával. A találmány szerinti eljárás 2. ábrán nyomonkövethető foganatosítási módja értelmében óránként 800 kg barnaszénport szállítunk 14 mm belső átmérőjű 8 szállítóvezetókkel az 1 adagolóedényből 5 hőtechnikai berendezésbe jelen esetben fűtőberendezésbe, pgn= 1,293 kg/m3 normálállapotra vonatkoztatott gázsűrűségű levegő segítségével, p=0,2 MPa túlnyomáson és T = 293 °K hőmérsékleten. A barnaszónpor töltési tömörsége pt=500 kg/m3, szemcsesürűsége Psz=1400 kg/m3. A 24 keverőberendezós mögötti QIR sűrűségszondávai mórt m folyási sűrűség értéke a kis szállítóvezetók keresztmetszetre való tekintettel pn = 260 kg/m3. Mivel a beiktatott 4 folyamatszámítógóppel egyidejűleg qm tömegáramot is ki kell számítanunk, az 1 adagolóedónyben a 7 sűrűsógszabályozó révén 2 fluidizáló gázvezetékben szállított Vg fluidizáló gáztórfogattal, valamint a 12 szabályozószeleppel pn = 400 kg/m3 folyási sűrűséget állítunk be 24 keverőberendezés előtt. A Vsz szállítási sebesség a 24 keverőberendezés előtt 3,6 m/s, mögötte pedig 5,6 m/s. A 24 keverőberendezésbe vezetett Vvg vezérlő gáztórfolat a 16 szabályzószeleppel történő szabályozásával a qm tömegáramát növelhetjük vagy csökkenthetjük. Az 1 adagolóberendezés és az 5 hőtechnikai berendezés közötti állandó Ap=pi-p2 különbségi nyomás fenntartásához szükséges Vt<g kompenzáló gáztérfogatot az 1 adagolóedónnyel vagy a 11 forgócellás adagolóval 10 csővezetéken keresztül vezetjük be. Az 1 adagolóedóny töltöttsógi szintjét szabályozással, valamint a 11 forgócellás adagolóval állandó értéken tartjuk. A Ap különbségi nyomás nagysága a maximális qm tömegáramból és a 8 szállítóvezeték hosszából adódik. SZABADALMI IGÉNYPONTOK 1. Eljárás anyagáramlás szabályozására, elsősorban szilárd, poralakú és finomszemcséjű, tetszőleges rendszernyomású és szilárdságtartalmú, előnyösen nagy szllárdanyagtartalmú tüzelőanyagok hőtechnikai berendezések égőihez vagy gázosítóreaktorokhoz történő pneumatikus szállítására és adagolására, valamint az áramlás ismert mérési módszerekkel történő mérésére szállítóvezetékben vagy szállítóvezetókekben, azzal jellemezve, hogy poralakú szilárdanyag szabályozását kizárólag kompenzációs gázszabályozással végezzük, melynek során a szállítóvezetékben (8) áramlástechnika-5 ilag szükséges folyási sűrűség (pn) beállításához szükséges fluidizáló gáztérfogat (V?) mennyiségét kiszámoljuk az alábbi összefüggés (I) alapján: ahol_ Vg a fluidizáló gáztórfogat qm a tömegáram Psz a szilárdanyagra jellemző szemcsesűrüség pg üzemi gázsűrüség Pta szilárdanyagra jellemző töltési tömörség pn folyási sűrűség és adagolóedónyben (1) fluidizáló betét (14) fölött elhelyezkedő, pt töltési tömörségű szilárdanyaghoz vezetjük közvetlenül úgy, hogy a tömegáramszabályozás az adagolóedónyben (1) vagy az azzal kapcsolatban álló forgócellás adagolóban (11) lévő kompenzáló gáztérfogat (Vkg) egyszerű szabályozására redukálódik, ahol a fluidizáló gáztórfogat (Vg) előírt névleges értékét a névleges tömegáramtól (qm) függően, a képlet (I) alapján folyamatszámítógéppel (4) meghatározzuk, és rendelkezőjelként folyamatosan a fluidizáló gáztérfogat (Vg) szabályozószelepébe (12) adjuk be, valamint a kompenzáló gáztérfogatot (Vkg) a fuidizáló betéttől (14) távolesően vezetjük be az adagolóedénybe (1). 2. Az 1. Igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az adagolóedóny (1 ) és a hőtechnikai berendezés (5) közötti legnagyobb szükséges különbségi nyomástól (Ap) függően azt a szükséges legnagyobb tömegáram (qm) biztosítására kompenzációs gázszabályozással állandó értéken tartjuk, és egy szállítóvezeték (8) tényleges, kisebb tömegáramát (qm) az adott szállítóvezetókhez (8) tartozó vezérlő gáztérfogat (Vvg) szabályozó szelepébe (16) beadott névleges tömegáram (qm) értékétől függően a szállítóvezeték (8) keverőberendezésébe (24) vezetett vezérlő gáztérfogattal (Vvg) fordítottan arányosan szabályozzuk, melynek során a fluidizáló gáztérfogatot (Vg) az adagolóedényben (1) a szállítóvezetékben (8) mért folyási sűrűség (pti) alapján a fluidizáló gáztérfogat (Vg) szabályozószelepével (12) olyan értékűre állítjuk be, hogy azáltal fenntartjuk a szállítóvezetékben (8) az áramlástechnikallag még megengedett legkisebb folyási sűrűséget (pn), illetve amelynek során a fluidizáló gáztérfogatot (Vg) a képlet (l) alapján folyamatszámítógéppel (4) a névleges tömegáram (qm) függvényében kiszámítjuk, ezután az egyes szállítóvezetékek (8) tömegáramát (qm) összegezzük az alábbi képlettel (VI) ' n C|mn = £ őmi (VI) I = 1 ahol qmi az egyes szállítóvezetékek (8) tömegárama és qmn az eredő tömegáram, és az eredő tömegáramot (qmn) rendelkezési jelként a fluidizáló gáztérfogat (Vg) szabályozószelepébe (12) beadjuk, és ezáltal a legkisebb 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 4
