178163. lajstromszámú szabadalom • Eljárás kockaél-orientációjú szilícium acél előállítására
5 178163 6 1 54 W/kg alatt volt 17kG-nál, míg az A minta niag-vesztesége 1,659 W/kg volt ugyancsak 17 kG-nál. 2. példa 5 Az I táblázatban ismertetett kémiai összetételű gyártási adagból származó hat mintát (E, F, G, H, I és J) öntés után kockaél-orientációjú szilícium acéllá dolgoztunk fel. A minták feldolgozása a 10 következő lépéseket foglalta magába; kilágyítás emelt hőmérsékleten, néhány órán keresztül, meleg hengerlés 0,203 cm névleges vastagság eléréséig, a mele| hengerelt szalag normalizálása megközelítőleg 949 C hőmérsékleten, hideg hengerlés a végleges méret eléréséig, a későbbiekben leírt módon végzett normalizálás, tűzálló oxid-be vonat készítése és maximálisan 1176,7 °C-on, hidrogén atmoszférában végzett izzító hőkezelés a végső textúra kialakítása céljából. A végső normalizálás körülményeit a következő IV táblázatban adjuk meg Mint látható, az F, G, H, I és J minták kettős normalizálást kaptak. Valamennyi minta szén-tartalma 0,005 súly% alatt volt normalizálás után. A normalizálást 80% N2, 20% H2 összetételű atmoszférában végeztük. IV táblázat Első normalizálás Második normalizálás Minta Hőmérs. (°C) Harmatpont (°C) Idő (perc) Hőrmérs. (°C) Harmatpont (°C) Idő (perc) E 801,7* 10,0 2 F 871,1++ 10,0 5 801,7* 10,0 2 G 952,2** 10,0 2 801,7* 10,0 2 H 982,2** 10,0 2 801,7* 26,7 2 I 982,2** 10,0 5 801,7* 10,0 2 J 982,2** 10,0 5 801,7* 26,7 2 + a kívánt hőmérsékletig végzett felmelegítés ideje több mint 5 perc, +♦ a kívánt hőmérsékletig végzett felmelegítés ideje megközelítőleg 2 perc. Meghatároztuk az E—J minták permeabilitását és mag-veszteségét. A kapott eredményeket a követ- 35 kező V táblázatban adjuk meg V Táblázat Minta Mag-veszteség (W)kg, 17 kG-nál) Permeabilitás (100 0e-nél) E 1,639 1856 F 1,478 1899 G 1,489 1917 H 1,438 1896 I 1,469 1914 J 1,480 1904 Az V táblázatból ismét világosan kitűnik, hogy $0 a találmány szerinti feldolgozás rendkívül előnyös a kockaél-orientációjú szilícium acél tulajdonságai szempontjából. Mint a mag-veszteségben, mind a permeabilitásban javulást tapasztalunk, ha a hidegen hengerelt acélt 843,3 °C-t meghaladó hő- 55 mérsékleten normalizáljuk. Az R minta normalizálását 801,7 °C-on végeztük, és így 10 0e-nél 1856 G/Oe permeabilitást kaptunk, míg az F—J minták normalizálása 871,1 és 982,2 C között történt, és ezek közül valamennyi minta go 1890 G/0e-et meghaladó permeabilitást mutatott 10 0e-nél. Hasonlóan, az F—J minták mag-vesztesége 17 kG-nél kisebb volt, mint 1,54 W/kg, míg az E minta mag-vesztesége 1,639 kg volt ugyancsak 17 kG-nál. A 801,7 °C-on végzett renormalizálás 65 előseg'tette a széntelemtést, de, amint a II és III, illetve a IV és V táblázatok összevetéséből kitűnik, bizonyos romlást eredményezett a tulajdonságokban. Mint már említettük, egy 760,0-843,3 °C-on végzett renormalizálási lépés beiktatása a találmány egy foganatosítási módját jelenti, amelynek alapja az, hogy a széntelenítés leghatásosabban 801,7°C-on játszódik le. A területen jártas szakember számára nyilvánvaló, hogy a találmány alapját képező új felismerés, melynek eredményét a fenti példákban mutattuk be, különböző egyéb variációkat és alkalmazásokat is sugallhat. Éppen ezért hangsúlyozni kívánjuk, hogy a fenti példák nem korlátozó jellegűek. Szabadalmi igénypontok: 1. Eljárás 100e-nél legalább 1870 G/Oe permeabilitású és legfeljebb 1,54 W/kg magveszteségű, kockaél-orientációjú elektromágneses szilícium acél előállítására, 0,02—0,06 súly% szenet, 0,0006—0,0080 súly% bőrt, legfeljebb 0,0100 súly% nitrogént, legfeljebb 0,008 súly% alumíniumot és 2,5—4,0 súly% szilíciumot tartalmazó olvadék öntésével, meleghengerlésével, 0,05 cm vastagságig végzett hideg hengerlésével, 0,005 súly% alatti szén-tartalomig végzett széntelenítésével, tűzálló oxidbevonat készítésével és az acél végső hőkezelésével, azzal jellemezve, hogy az acélt hidrogén-tartalmú közömbös gáz légkörben, 843-1093 °C hőmérsékleten normalizáljuk. 3
