176432. lajstromszámú szabadalom • Eljárás karbamid előállítására ammóniából és széndioxidból
176432 bői karbamátot alig tartalmazó vizes karbamid-oldatot vezetünk el. Ez a 19 vezetéken keresztül a végső feldolgozási lépcsőhöz megy, ahol ezt egy koncentrált vagy vízmentes karbamid-oldattá, karbamid-kristályokká vagy karbamidszemcsékké dolgoz- 5 zuk fel. A B kisnyomású lépcsőben leválasztott, gáz alakú ammóniából, széndioxidból és vízből álló gázelegyet a 20 vezetéken keresztül a 21 kisnyomású karbamát-kondenzátorba visszük, ahol a végső 10 feldolgozási lépcsőből a 23 vezeték útján visszakeringetett vizes oldat egyidejű odavezetése közben híg karbamát-oldat képződik. A kondenzációs hőt a 22 hűtőelemeken átfolyó hűtőanyag segítségével elvezetjük. Az így kapott oldat nyomását a 32 szivaty- 15 tyú segítségével a szintézisnyomásra növeljük és a 31 vezetéken keresztül a 30 mosókolonnába visszük, ahol azt abszorpciós folyadékként használjuk fel. A találmány nem korlátozódik az előzőekben említett kiviteli alakra. így olyan reaktor-kigőzölő- 20 -egységet is alkalmazhatunk, amelyben csövek helyett párhuzamosan elhelyezett lapok alkotják a hőátadó elemeket. Lehetőség van arra is, hogy a reakciózónában át nem alakult gázokat és a kigőzölőzónából kilépő gázelegyet elkülönítve fogjuk fel 25 és vezetjük vissza. A találmányt a következő kiviteli példán szemléletesen is bemutatjuk. Példa 30 A mellékelt vázlat alapján leírt eljárás segítségével naponta 1000 tonna karbamid előállításához a 28 vezetéken keresztül óránként 23 610 kg ammóniát vezetünk 370 kg/cm2 nyomáson és a 27 gőz- 35 sugárfecskendőbe való belépés előtt 40 °C-on a reaktorba. A szükséges 30 555 kg/óra széndioxidot a 9 kompresszorban arra a nyomásra sűrítjük, amelyen a karbamát- és karbamid-szintézist végrehajtjuk, ez a nyomás 320 kg/cm2, majd a kigőzölő- 40 -zónába vezetjük. A hőméséklet az A reaktor-kigőzölő-kombináció felső szakaszában 220 °C. A reakciózónából egy bizonyos mennyiségű át nem alakult gázt vezetünk el, amely a kigőzölő zónából távozó gázmennyiség 26 súly%-a. A reakciózónában 45 7,5 • 10* kcal/óra nettó-hőmennyiség áll rendelkezésre, amelyet a 2 csövek falán keresztül a lefelé folyó szintézisoldatba viszünk és a karbamát elbontására, valamint az ammónia és a széndioxid elpárologtatására használunk. Semmiféle pótlólagos 50 hőmennyiséget nem vezetünk be. A kigőzölt karbamidszintézisoldatnak, amelyet a 11 vezeték útján távolítunk el az A reaktor-kigőzölő-kombinációból, a nyomását a 12 nyomáscsökkentő szelepben 3 kg/cm2 értékre csökkentjük. 55 A különböző termékáramok összetételét a hozzájuk tartozó hőmérséklet- és nyomásértékekkel a következő táblázatban adjuk meg. Egyszerűség kedvéért a kisnyomású lépcsőt egy egységnek tekintjük és a belépő 11 termékáram, valamint a kilépd 19 60 és 20 termékáramok bizonyításának említésére szorítkozunk. A 30 mosókolonnába nem vezetünk ammóniát. A 33 hűtőelemek által elvezetett hőmennyiség 3 • 10* kcal/óra. 65 34 O O in in CN O t-* OO NO *■4 r-CN <N NO CO O 0 O O r-> O co s 5 ON OO CN co OO ON ON NO CN 0 O 0 0 00 r-CN NO NO co co CO CN CN 26 m rin O 8 520 265 8 CO 220 320 r-OO NO 0 in in O O 0 O in s ON 00 CO CN CN CN NO in (N CN CO NO OO cn ON co co C^ in in m in 0 O O ON co On CN CN Ol CN NO O in CN CO ? NO Tjco •*4 in On CO O in 0 in O co rí co OO CN C-* ON NO O m r-0 in O in in CO 0 v—f in O NO <N ON OO OO OO co On O m in O in Os NO O NO 5 co CO v*H rco NO CO i«h OO 0 NO 0 0 in 0 in O 0 r-NO NO O OO CN 00 (N NO ON r-CO r*On f-H 0 CN OO in in O in 0 OO in NO CN r-CN in (N OO CO O 0 co co n O O in CN O 5 NO CO co c^ CN cn On NO CO u-> C" On CN *■4 ^4 O m in 8 O r-» O m On Tfr ON CN NO CN NO in CN CO 8 OO co CN CN O JD 'Ó 3 •8 1 £ o o o (4 X i CB >•» S S !O N £ ä £ 4
