171809. lajstromszámú szabadalom • Lineáris vagy forgó mozgást végző armatúra nyomtatott áramkörű motorokhoz vagy meghúzó mágnesekhez
3 171809 4 egyrészt megnöveli az örvényáramú veszteséget, másrészt a forgórész ütéséből eredően nyomatékegyenlőtlenségek lépnek fel (Enginoers'Digest 30, 5 (1969); Electronics, 1967. 3.6. szám, 124—125. oldal). így a találmány műszaki előítélet leküzdését eredményezi, mert a találmány szerinti berendezésekben nem keletkeznek örvényáramok, és nyomaték-egyenlőtlenségek sem lépnek fel. Ennek megfelelően a találmány lineáris vagy forgó mozgást végző armatúrára vonatkozik nyomtatott áramkörű mozgó részű meghúzó mágnesekhez és motorokhoz, amelynek hordozója és ezen elhelyezett tekercsrendszere van. A találmány szerinti armatúra új Vonása, hogy hordozója hőre keményedő vagy legalább 150 C° lágyuláspontú hőre lágyuló, 15—150, előnyösen 20—70 relatív permeabilitású (jir) műanyagból áll. A találmány szerinti aramatúra többféle módon állítható elő. Célszerűen úgy járunk el, hogy a) legalább 150 C° lágyuláspontú hőre lágyuló műanyagot megömlesztünk, az ömledékben 10— 50 s%, előnyösen 20 s% mennyiségben lágymágneses anyagot diszpergálunk, és az így kapott kompaundot a kívánt alakú és méretű hordozóvá alakítjuk, vagy b) telítetlen poliészter gyantában vagy térhálósítatlan epoxigyantában 10—50 S%, előnyösen 22 s% mennyiségben lágymágneses anyagot diszpergálunk, az így kapott kompaundot 50— 80% térhálóssági fokig térhálósítjuk, a kapott terméket megőröljük, és az így kapott présport a kívánt alakú és méretű hordozóvá alakítjuk, vagy c) A-fázisú polikondenzációs, hőre keményedő gyantában 10—15 s%, előnyösen 15—20 s% lagymágneges anyagot diszpergálunk, az így kapott kompaundot B-fázisú anyaggá alakítjuk, és az utóbbiból őrléssel kapott présport a kívánt alakú és méretű hordozóvá alakítjuk, vagy d) B-fázisú polikondenzációs típusú, hőre keményedő műgyanta présport 10—50 s%, előnyöd gen 16—20 s% lágymágneses anyaggal elegyítünH, és a kapott kompaundot a kívánt alakú és méretű hordozóvá alakítjuk, vagy c) politetrafluoretilén port 10—15 s%, előnyösen 18—22 s% lágymágneses anyaggal homogenizálunk, a kapott keverékekből a kívánt alakú és m#retű hordozót alakítjuk ki, és az így kapott hordozót színterezzük. Lágymágneses anyagként előnyösen lágyferriteket, például NiO.Fe2 0 3 , NiO.ZnO.Fe 2 0 3 , MnO.Fe2 0 3 , MnO.ZnOFe 2 0 3 , Cu 2 O.Fe 2 0 3 , CuO-2Fe2 Q3, CuO,ZnO.Fe2 03, Li 2 Q.ZnC\Fe 2 0 3 , MgQ,Fe2 Q 3 , CoO.FeaOs, CoQ.ZnO.FeA, CoQ,NiQ.Fe2 0 3 , CoO.NiO.ZnO.Fe 2 0 3 vagy MnQ.MgQ.Fe2Q3 , lágyvas, továbbá vas és bármely más fém lágymágneses ötvözöte használható. A iágyferrit átlagos szemcsemérete előnyösen 50—200 \i, célszerűen 100 [L. A találmány szerinti armatúrák főbb előnyei a következők: 1. A mágneses műanyag növeli a légrés-indukciót és ezáltal a berendezés hatásfokát. 2. Azonos teljesítmény mellett a külső méretek további csökkentését teszi lehetővé. 3. Á műanyag hordozóba egyenletes szemcseelosztással beépült ferromágneses anyag kizárja örvényáramok keletkezését. A találmány szerinti armatúrát és annak előállítását közelebbről az alábbi kiviteli példákkal szemléltetjük. Az előállított aramatúraJemezek relatív permeabilitását a mágnesezési görbék alapján határoztuk meg. 1. példa 2. példa 100 sr telítetlen poliészter gyantához golyósmalomban szobahőmérsékleten 20 sr 80 \i átlag szemeseméretű CuG.Fe2 0 3 ferritet adunk, majd a masszát 4 órán keresztül homogenizáljuk. A homogenizálás befejezése után áz elegyhez 2 sr katalizátort adunk, és a homogenizálást további 10 percen át folytatjuk. A homogén elegyet a golyósmalomból alumínium tálcára öntjük, és a tálcát 60 C°-os kemencében 5 órán keresztül hőkezeljük. A hőkezelés után kapott szilárd műanyagot őrlőberendezésben porítjuk, majd présszerszámban üvegszövettel kombinálva 190 kp/cm2 fajlagos nyomással 160 C p -on 5 percen át 1 mm vastagságú lemezeket préselünk belőle. Az ilyen módon kialakított paliészterlemezek relatív permeabjlitása, nr=^85. A lemezek mindkét oldalára 0,05 mm vastagságú rézfóliát ragasztunk, és a fóliákon a nyomtatott áramkörű technikában használatos bármelyik módszer szerint tekercseket alakítunk ki. Az így előállított forgórésszel ellátott motor hatásfoka 23%-kal nagyobb a teljesen azonos konstrukciójú, de mágneses adalékot nem tartalmazó forgórészű motor hatásfokánál. 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 15 100 sr epoxigyantához folyósmalomban szobahőmérsékleten 48 sr átlagosan 100 szemcseméretű MnOFe2 Ü3 ferritet adunk, és a masszát 8 órán keresztül homogenizáljuk. A homogenizálás befejezése előtt 15 perccel a masszához 8 sr tér-20 hálósítót aduhk, és a keverést még 15 percen át folytatjuk. A homogén masszát a golyósmalomból alumínium tálcára visszük át, és a tálcát 80 C°-os kemencében 6 órán át hőkezeljük. A hőkezelés közben megszilárdult anyagot őrlőberen-25 dezésben finom porrá őröljük, majd a porból présszerszámban üvegszövettel kombinálva 180 kp/cm2 fajlagos nyomással 110 C°-on 10 percen át 1 mm vastagságú lemezeket préselünk. A lemez relatív permeabilitása jir—60. A lemezek két 30 oldalára 0,05 mm vastagságú rézfóliát ragasztunk, és a nyomtatott áramkörű technikában használatos bármelyik módszerrel tekercseket alakítunk ki. Az így készült forgórésszel előállított motor 35 hatásfoka 22%-kal nagyobb a teljesen azonos konstrukciójú, de lágymágneses anyagot nem tartalmazó forgórésszel készített motor hatásfokánál. 2
