171532. lajstromszámú szabadalom • Eljárás és berendezés nyomás alatt tárolt cseppfolyósított éghető gázok tárolótartályainak tűzbiztonsági védelmére
15 171532 16 A biztonsági szelepek 3,0 m-rel a tartályok felszíne fölé emelkedő NÁ750 méretű lefúvató toldattal vannak ellátva. A biztonsági szelepek nyitónyomása 17,0 att. A méretezési viszonyok közötti lefúvási teljesítmény 50 kg/s propángőz. 5 A propán égéshője 12030 kcal/kg, ebből a sugárzásra jutó hányad f = 0,32. Az 1 tartály lángban áll, biztonsági szelepe nyitott és a lefújt propángőz a tartály fölött ég. A tartály fölött égő propángőz lángjából eredő 10 szekunder hőhatások: a) A lángban álló tartály szekunder hőterhelése (az 1. példából véve): XM = [(Ro + XM ) 2 + (2-Ro + d)2 ] 112 Xk = [(7,0 + 16.57)2 + (14,0 + 21,0) 2 ] - 7,0 = 35,20 M 15 2q = 15,66 -106 kcal/óra. A gömbtartály felületére ható szekunder hőhatásból a tartály által felvett szekunder hőterhelést a tartályfelület emissziós tényezőjének értéke határozza 20 meg. A szokványosán alkalmazott Al pigmentációs felület védő festékek emissziós tényezője kb. 0,3 és 0,7 között változik. (A hőhatásnak kitett festék emissziós tényezője növekszik.) C = IXXfo = 14,0)35,2 = 0,3977 2q = f • 20 • r 1/2' 1 (C + 1) 2 C + 2 = = 692,928- 10 5 . r °>5 1,3977 0,5 2,3977 2q = 692,928 • 106 • 0,007 = 4,851 • 10 6 kcal/óra Ha a lángban álló tartály melletti tartályokat a primer tűzből eredően érő sugárzó hőhatást csak 25 azonos értékkel vesszük figyelembe - a lángban álló A lángból eredő szekunder sugárterhelésből a tartály alatt égő tűz lángjának a szomszédos tartátartályfelület által felvett szekunder hőterhelés: ly(ok)tól mérendő távolsága nem határozható meg, de mindenképp kevesebb X^ értékénél - akkor az égő 2qm in. = 15,66- 10 6 -0,3 = 4,698 • 10 6 kcal/óra tartály felőli oldalon a teljes sugárzó hőterhelés 30 közelítő értéke: £qm ax. = 15 > 66 ' 10<í ' °' 7 ~ 10 > 962 ' 1Q6 kcal/óra 2 • 4,851 • 106 = 9,702 • 10 6 kcal/óra. Az összehasonlíthatóság érdekében megadjuk a példában szereplő tartály primer hőterhelését, a Ha tűz esetére a különböző nemzetközi előírások propánnak a szelepnyitási viszonyok között érvényes 35 alapján biztosítandó vízmennyiségeket mind a hő-69,1 kcal/kg párolgási hője alapján számítva. hatásnak kitett tartályfelület hűtésére alkalmaznák, akkor a felületre locsolt hűtővíz egy literjére eső qP rimér = 3600 • 50 • 69,1= 12,438 • 10 6 kcal/óra. hőterhelés az alábbiak szerint alakul: b) A lángban álló tartály melletti 8 tartályra ható 40 A különböző előírások szerint a felületre adhatc szekunder sugárzási hőhatás: víz mennyisége: (A besugárzott felület 308 m2 ). Sz.Sz.Sz.R. előírás USA előírás Lengyel N.K. előírás Osztrák előírás M.N.K. (GMBSz) előírás 0,200 m3 /s 1,050 m3 /m 2 -óra (14,4 + 0,51/1/m2 • perc 0,360 m3 /m 2 • óra 2,0 l/m2 • perc 360,00 m3 /óra 323,40 m3 /óra 275,70 m3 /óra 110,88 m3 /óra 55,44 m3 /óra A felhasználható víz egy literjére jutó sugárzási Az adatokból megállapítható, hogy még a maxi-55 malis vízmennyiséget megkövetelő Sz.Sz.Sz.R. és USA előírások alkalmazása esetén is alig elegendő a 28,94 kcal felületi locsolással megvalósított palásthűtés az égő tartály szomszédságában levő tartályok biztonságának 32,22 kcal megóvásához. 60 A fenti számításból egyértelműen megállapítható, 37,79 kcal hogy a palásthűtés, mint tárolótelepi tűz esetér alkalmazandó biztonságtechnikai megoldás még nagy 93,8 kcal vízmennyiségek felhasználásával is csak nagyon rossz hatásfokú védelmet biztosíthat a lángban álló tartály 187,95 kcal 65 melletti szomszédos tartályoknál, amellett a lángban hőterhelés Sz.Sz.Sz.R. előírásnál USA előírásnál Lengyel előírásnál Osztrák előírásnál Magyar előírásnál 8
