170948. lajstromszámú szabadalom • Eljárás intenzív hidegalakításnak alávethető, izotrop mechanikai tulajdonságú szalagok vagy lemezek előállítására rézből vagy rézötvözetből
5 170948 6 A találmány szerinti eljárás egy előnyös foganatosítási módja, szerint úgy járunk el, hogy az olvadt fém, illetve fém ötvözet megszilárdítását 1,5—7,5 mm/sec lineáris sebességgel, és közben a szekunder hűtést inert gázzal és/vagy vízzel végezzük. A találmány értelmében célszerűen úgy járunk el, hogy a folyamatos öntőberendezés hőntartó kemencéjében, figyelembe véve az ismételt olvasztásra visszakerülő hulladékok mikroötvöző tartalmát is, legfeljebb 0,020-0,075 s% ZrB2 -tartalmat biztosítunk legfeljebb 5 s% ZrB2 -tartalmú réz vagy rézötvözetek adagolásával. A ZrB2 Zr-tartalma Ti, V, Nb, Ca, Mg vagy Co fémmel legfeljebb fele részben helyettesíthető. Ólom szennyezés hatástalanítása esetén a 0,015 s% feletti ólom-tartalomra számítva sztöchiometrikus mennyiségű cirkóniumot adagolunk. Az eljárás hatásosságának növelésére a hőntartó kemencében célszerűen inert gáz védőatmoszférát és szekunder hűtést alkalmazunk a grafit kristályosítóból kilépő szalagra történő fúvatással. Az 1,5 7,5 mm/sec lineáris sebességgel irányítottan kristályosított szalagtekercset (y- vagy 5-fázist tartalmazó ötvözeteket homogenizálás után) 70-99%-os intenzív hideghengerlésnek vetjük alá az ötvözettől, valamint a kész szalag méretétől és tulajdonságaitól (lágy, különleges rugókemény stb.) függő mértékben. A találmány szerinti eljárás főbb előnyei a következők: a) Iparilag egyszerűen kivitelezhető. b) Lehetővé teszi mind tiszta rézből, mind rézötvözetekből (aSr, a+0Sr, Alp, CuNi, bronzok, beleértve az Al-, Be-, és Cr-bronzot is) a gazdaságos szalag- és lemezgyártást, az anyag- és energia felhasználás jelentős csökkentését és a hengerművi berendezések optimális kihasználását. c) Lehetővé teszi a gyártóműből, illetve a gyártóműfelhasználó körfolyamatból visszatérő, rendszerint erősen szennyezett hulladékok biztonságos és gazdaságos feldolgozását. d) Lehetővé teszi a hengerművi szalag- és lemeztermékek minőségének javítását és homogén, izotróp mechanikai tulajdonságok biztosítását. e) Hőkezelési és pácolási műveletek megtakarítását eredményezi. A találmány szerinti eljárás foganatosítására az alábbi kiviteli példákat adjuk meg. 1. példa 0,2 mm-es lágy rézszalag előállításakor úgy járunk el, hogy csatornás indukciós kemencében rézkatódát olvasztunk meg. Az olvasztás időtartama áatt a fürdőt száraz faszénnel borítjuk be. Amikor a fémfürdő hőmérséklete eléri az 1200 C°-t, a folyamatos szalagöntőgép hőntartó kemencéjébe 600 kg fémolvadékot csapolunk. A csapolás befejezése után a fém mennyiségének 0,03 s%-át kitevő ZrB2 -ot adagolunk hozzá 3,6 kg 5%-os Cu-ZrB 2 ötvözet alakjában, majd megindítjuk az öntést. 15 mm vastag és 250 mm széles szalagot kristályo-5 sítunk 12 m/óra kihúzási sebességgel, közben folyamatosan N2 gázzsilipet és szekunder hűtést, alkalmazunk. Az elfogyasztott folyékony fémet meghatározott ütemben pótoljuk, miközben az újólag becsapolt fémmennyiség 0,03 s%-ának megfelelő 10 mennyiségű ZrB2 -ot adagolunk csapolásonként. Az öntött szalag két oldalát 0,5-0,5 mm vastagságban lemarva 2 t-ás tekercseket képezünk. E tekercseket duo-hengerállványon zsírtalanítás után 7 szúrással 2 mm-re hengereljük, majd a hengerlést kvarto-15 -állványon folytatva 0,2 mm-es szalagot készítünk. Ezt követően a szalagot áthúzó hőkezelő kemencében 550-600 C° hőmérséklet-tartományban kilágyítjuk, majd pácoljuk. Az így kapott szalag mély húzható sága legalább 9,6 mm Erichsen-érték. 2. példa Mindenben az 1. példa szerinti módon járunk el, 25 azonban a ZrB2 -ban a Zr 50%-át azonos mennyiségű TiB2 dákban levő Ti-nal helyettesítjük, tehát 1,8 kg Cu-ZrB2 lés 1,8 kg Cu-TiB 2 ötvözetet adagolunk. Az ily módon előállított szalag mélyhúzhatósága megegyezik az 1. példában megadott ér-30 tékkel. 3. példa 35 0,5 mm vastagságú mélyhúzható, a+ß szövetszerkezetű (Cu 63 Zn, azaz 63 s% Cu, 36,6 s% Zn és 0,4 s% Ni összetételű) sárgaréz szalag előállításakor úgy járunk el, hogy csatornás indukciós kemencében az adag 60%-ának megfelelő mennyi-40 ségű visszatérő hulladékot olvasztunk meg, majd 25%-nak megfelelő mennyiségű réz katódát, 0,4% Ni-nek megfelelő mennyiségű 75/25%-os Cu-Ni forgácsot és az ötvözet összetételének megfelelő mennyiségű horgany-tömböt adagolunk. 45 A Cu—Ni forgács mennyiségének meghatározásakor figyelembe vesszük az előzetesen beolvasztott hulladék Ni-tartalmát is. Amikor a fürdő hőmérséklete elérte a csapolási hőmérsékletet, a fo-50 lyamatos szalagöntőgép hőntartó kemencéjébe csapoljuk. A csapolás előtt a 600 kg súlyú csapolt fémötvözet 0,05 s%-át kitevő 6 kg 5%-os Cu ZrB2 ötvözetet adagolunk az olvadékhoz, amelyből 15 mm vastag és 320 mm széles szalagot kristályo-55 sítunk 10 m/óra kihúzási sebességgel. A szalag mindkét oldalát 0,5- 0,5 mm vastagságban lemarjuk, és 2 t-ás tekercseket készítünk. A tekercseket zsírtalanítás után duo-hengerállványon 13 szúrással 1,8 mm vastagságra hengereljük, majd a hengerlést 60 kvarto-hengerállványon folytatva 0,5 mm-es szalagot állítunk elő. A szalagot folyamatos hőkezelő kemencében 550 C°-on lágyítjuk, majd pácoljuk. Az így kapott szalag szakítószilárdsága 6B = = 30-38 kp/mm2 nyúlása 5 10 legalább 44% és 65 mélyhúzhatósága legalább 11,8 mm Erichsen-érték. 3
