160259. lajstromszámú szabadalom • Eljárás vasszulfid-anyagok pörkölésére
9 síthatjük meg, így pl. az ágyon elégtelen nienynyiségű levegőt áramoltatunk keresztül és az ágy fölé másodlagos levegőt fecskendezünk be, és/vagy a vasszulfid-anyagot úgy vezetjük he az ágyba, hogy annak egyrésze nem az ágyban, hanem afölött pörkölődik. Az ágy összezsugorodásának és a fluid állapot megszűnésének veszélye így elkerülhető. Az ismertetett pörkölési eljárás során kapott anyag azonnal alávethető további kezelésnek, pl. redukciónak vagy forró hrikettezésnck. A találmány szerinti pörköléskor hematítanyagokat finomeloszlású vasszulfid anyagokkal egyenletesen összekeverhetünk, és az így kapott elegyet száraz vagy nedves állapotban táplálhatjuk be a pörkölő kemencébe. Eljárhatunk azonban úgy is, hogy a hecmatit-pörköt száraz vagy nedves állapotban külön adagoljuk be a kemencébe. Jelentős hően-argiamegtakarítást érhetünk el oly módon, ha a hematit-pörköt közvetlenül egy hagyományos pörkölőkemencéből kapjuk és forró állapotban tápláljuk be a fluidizációs kemencébe, ahol a pirit pörkölését hajtjuk végre. Az új eljárás szerinti jpörkölésikor a faematitvagy magnetitnpärköt gyakorlatilag tetszőleges mennyiségben táplálhatjuk ibe addig a határig, ahol az exoterm reakció, hő szempontjából már nem önfenntartó. Megfigyelhetjük toivábbá, hogy a vasszulfid ércek és hematit-pörk vagy -érc együttes pörkölése során a vasoxid oxigéntartalma oxidálószerként használható fel és így az oxigéntartalmú gázok beadagolása megfelelő mértékben csökkenthető. Ez azzal a további előnnyel jár, hogy a gáz kisebb nitrogéntartalom melleit nagyobb SCVrészaránnyal rendelkezik. Bizonyos esetekben előnyösebben vethetünk alá hőkezelésnek magnetit-pörköt vagy -ércet a S és/vagy As eltávolítása céljából. A vasszulfid-ércek találmány szerinti pörkölésekor előnyösen alkalmazhatjuk ezt a hőkezelést. A pörkölt terméket forrón kapjuk; ez akkor jelentős, ha a pörkölés után közvetlenül további kezelést, pl. redukciót, vagy szükség esetén további finomítást kívánunk végrehajtani. A hematit- vagy magnetitj pörkök és vasszulfid^éreeík együttes pörkölésekor homogénen pörkölt terméket kaphatunk, amelynek összetételét kívánt határok között tetszés szerint szabályozhatjuk. Vasíszulfíd-ianyagok és hematit- vagy magnetit-ipörkök együttes pörkölésekor a találmány szerint a pörkölés hőmérsékletét a fluidizációs ágyba betáplált oxid-anyagok és szulfid-anyagok mennyiségi arányának változtatásával is szabályozhatjuk. A hőmérsékletet ismert .módon úgy is szabályozhatjuk, hogy a pörkölendő anyagot nyirkos vagy nedves állapotban tápláljuk be, vagy a kemencébe közvetlenül vizet fecskendezünk. Jgy a pörkölést szigorú hőmérsékletszabályozás mellett hajthatjuk végre anélkül, hogy akár a fluid-ágyban, vagy a kemen-10 cetérben bármilyen közvetett hűtőberendezést alkalmaznánk. Példa: 5 A pörkölést olyan ifluidágyas kemencében folytattuk le <9l Q0 °C hőmérsékleten, lamelynek közelítő kapacitása 2 tonna flotációs pirit volt óránként. 3800 Nm3 levegőt vezettünk át órán-10 ként az ágyon. 1,6 tonna flotációs pirit és 1,6 tonna hematitos pörk keverékét tápláltuk óránként a kemencébe. A hematitos pörköket olyan módon kaptuk, hogy a kemencébe betáplálttal azonos típusú piritet oxidáló pörkölő eljár ás-15 nak vetettünk alá. Ez a pirit 51,3% kenet tartalmazott piritként kötött alakban; a pirit arzéntartalma 0,4% volt. A hematitos .pörkök 1,5% kenet tartalmaztak; ebből 0,9% volt szulfid-alakban és a maradék szulfát-alakban volt 20 megkötve. A pörkök arzén-tartalma 0,35% volt. A pörkölési eljárás alatt a piritet és a levegőt 2,85 C>2/FeS2 mólaránynak megfelelő mennyiségben tápláltuk a kemencébe. A pörkölési eljárás alatt a pörkölt anyag 94%-át távolitottuk 25 el a forró ciklonokból. A pörkölt anyag 0,08% arzént tartalmazott, ami 90%-tfiál nagyobb mértékű arzén-eltávolításnak felel meg. A pörkölt anyag 0,4% kenet, továbbá 91% oxidhoz kötött vasat tartalmazott hematit alakjában. Az oxigén 3Q parciális nyomását Hartmann & Braun-féle oxigén-anializátorral termomágneses úton mértük; éitéke a pörkölési folyamat alatt loglOpCh = = —3,0 és logl0pO2 — — ű,4 között változott. A kemencébe betáplált pirit és levegő mennyisé_ geiből, valamint a betáplált és a távozó anyag elemzéseiből termodinamikus úton számított parciális oxigén^nyomás jól egyezett az elemzés útján kapott parciális oxigén-nyomással. Szabadalmi igénypontok: 1. Eljárás arzén-tartalmú vasszulíid^anyagok pörkölésére egy lépésben, fluidizációs kemencében 700—1:100 °C, célszerűen 850—#50 °C hőmérsékleten, azzal jellemezve, hogy az oxigént olyan mennyiségben vezetjük be a kemencébe, hogy a kemencetérben a pörkölés közben képződő pörkgázokhan az oxigén parciális nyomását egy olyan koordinátia-jrendszerlben, amelynek ordinátáján az oxigén parciális nyomását lOlog PÖ2 egységeikben és abszcisszáján a hőimérsékletet Q C-ok!ban tüntetjük fel, az alábbi pontok log ^ Hőmérséklet 10 atm p ° 2 °C —,6,0 700 60 —3,0 800 —1,5 900 által megbatározott nyomás-hőmérséklet görbe 65 alatt és az alábbi pontok 5
