155111. lajstromszámú szabadalom • Eljárás iszapok besűrítésére, tömörítésére és víztelenítésére
9 vezetéke, amely összeköti a flakkulálóvegyszert tároló tartályt (4) a reaktorral. A reaktor túlfolyóján tiszta víz távoziík, amely visszavezethető a mosási (flotálási) folyamat hígító vizekónt, vagy elfolyatható, a természetes tárolótóba. A reaktor alsói kifolyásán gravitációs úton távozó sűrített zagy, melynek sűrűsége legalább 200—i2Q0 g/íl, az utósűrítőbe (5) jut. A besűrítés második lépcsőjét a jelen kiviteli példában egy duplafenekű lamellás terelőkkel és túlfolyóval ellátott utósűrítőkád végzi el. (Az utósűrítő szerepét egyéb kivitelezésű csúcskád is elláthatja). E sűrítőkádlbla a feladási oldalon további flokkulálóvegyszer adagolás történik a kívánt besűrítési fok biztosítása céljából. A kád túlfolyóján tiszta víz távozik. A sűrítőkád alján távozó iszap zagysűrűsége 400—500 g/l-Az adagolt flokkulálóvegyszer mennyisége a kísérleti anyagtól függően 280—500 g/tonna szilárd feladott anyag. Ennek 1/3-át az elősűrítő reaktorba (3), 2/3-át az utósűrítőbe (5) kell adagolni. A besűrített iszap víztelenítése vákuumdofoszűrőn (6) történik. A finomszerocsézetű iszíap szűrlhetősége fokozására duzzasztott perlit adalékanyagot használtunk. Az adalékanyag hatására a flokkulált iszap-agregátumok porozítása növelhető, miáltal annak vízleadóképessége jelentősen emelkedik és egyúttal elkerülhető a szűrőfelület eltötmődése is. A vákuumszűrés teljesítményének fokozása céljából a szűrést pH = 11 mellett végeztük, a pH-értéket mésztej adagolásával állítottuk be. A szűrési segédanyagok feladása adagolókkal (7, 8) biztosítható. A szűrést 500—600 Hgimim. vákuumérték mellett végezzük, mely vákuumot vízgyűrűs vákuumszivattyú (12) kiengyelítő tartályon (9) keresztül biztosítja. A szűrletvizet, amely gyakorlatilag teljesen tiszta, vtagy szabadon elfolyatjuk, vagy visszakerül a folyamatba. A vákuumszűrőről kinyert lepény nedvességtartalma 2I2I—130%, a lepény gumiszalagon (10) jól szállítható' a meddőhányóra (11). A kísérleti üzem főlbb paraméterei a következőik : a) Vegyszer és segédanyag adagolás: A Sedosen elnevezésű poliíakrilamid típusú flokkulálószer összes adagolt mennyisége 503 g hatóanyag/tonna szilárdanyag. A flokkulálószer 40%-át, azaz 201 g/tonna az előrűrítőlbe, 60%át azaz 302 g/tonnát az utósűrítőbe adagoltuk. Az adagolást 0,5%-os hígítás mellett végeztük. A szűrésnél a zagy pH-ját mésztej adagolással 11-re állítottuk be; szűrősegédanyagként óránként 30 kg duzzasztott perlitett adagoltunk, amely mennyiség 1,5 s%-nak felelt meg a víztelenített iszap szárazanyagtartalmára vonatkoztatva. b) Elősűrítés: A feladásra kerülő flotációs meddő, 1,05 tonna szárazanyag/óra, 33,3 m3 zagyban 55,5 g/l 55111 10 zagysűrűséggel. A derítőreaktor túlfolyása tiszta víz, fajlagos teljesítménye Qr = 205 kg/im2 /óra. 5 c) Utósűrítés': Feladás: az elősűrítő reaktor sűrített terméke 1,85 tonna szárazanyag, 7,il m3 zagyban 261 g/l zagysűrűséggel. Az utósűrítő túlfolyása tiszta 10 víz, teljesítménye Qu = 386 kg/m 2 /óra. d) Szűrés: A feladás az utósűrítő sűrített terméke, 1,85 15 tonna szárazanyag, 3,63 m3 zagyban 510 g/l. zagysűrűséggel. Á szűrletvíz gyakorlatilag teljesen tiszta, 1—2 g/l maximális szilárdtartalommal. A szűrő fajlagos teljesítménye QS J = = 121 kg/m2 /óra. A szűrőről kinyert termék 20 nedvességtartalma 26,5%. A találmány szerinti eljárás megvalósításánál használt derítőreaktor kialakításának, módját a 2. ábra mutatja. A derítőreaktor az (1) 25 külső és a (B) belső egyimásba fordított kb. 60 fokos szögű kúpos résziből van kialakítva. A zagyfeladás a (3) zagyvezetéken keresztül a (2) belső kúpba tangenciálisán történik. A tiszta víz elvezetése a (4) vályún a besűrített iszap 30 gravitációs úton való elvezetése a (5) hattyúnyak-csővön keresztül történik. A belső kónusz alkalmazása azzal az előnnyel jár, hogy abban a tangenciális zagyfeladás során, kíméletes, de ugyanakkor intenzív keverőkondieionálás biz-35 tosítható, ugyanakkor a belső kónusz alsó peremén a reaktor derítő szektorába átáraimló zagy a kialakított áramlási pálya következtében egy lebegő dinamikus iszapfüggöny kiképzését teszi lehetővé, amely kísérleti tapasztalataink sze-40 rint jelentősen nagyobb áramlási sebességeket tesz lehetővé, mint amilyenek szűrőtf'üggöny 'kialakítását nem biztosító derítőrendszerék alkalmazása esetén elérhető. Ezt bizonyítja, hogy a fajlagos sűrítőferuletet az ülepedési idő alapján 45 a Dorr-kádak méretezési elve szerint számítva 9 m2 /to/ó éritéknek találtuk. Ez azt jelenti, hogy a fentiekben megadott 1,86 to/ó kapacitás esetén 16,65 m2 felületű derítőrendszerre lett volna szükség. A terveink szerint megépített reafc-50 tor felülete csupán 6 m2 , tehát kereken 1/3 nagyságú felülettel képes a derítés feladatát ellátni. A reaktor méretezését nem az ülepedési sebesség, hanem a minimálisan szükséges tartózkodási idő (30 perc) meghatározása alapján 55 végeztük. Az elvégzett kísérletek eredményei arra mutatnak, hogy amennyiben nem követelmény a lepénynedvesség 30%-os érték alatt való biztosítása, úgy a víztelenítés megoldható azáltal, 60 hogy egyébként mindenben az eljárásunk alapelveit követve a kétlépcsős zagy elősűrítést követően vákuumdobszűrő helyett az utósűrítés harmadik fokozatát valósítjuk meg, vagy pldobszűrő helyett folyamatosan üzemelő csiga-65 prést használunk. 5
