153814. lajstromszámú szabadalom • Intermodulációs torzitásmérnő
153814 frekvenciával modulált szinusz rezgéseket (7b. ábra), hogy azonos szintről induljanak. Ezt mutatja a 7c. ábra, amely a K7 katódponton lévő jelalakot ábrázolja. Ezáltal a V71 cső katódpontenciáljának U;c ; c átlagértéke hűen követi az fm frekvenciájú amplitúdó modulációt. A V71 cső katódja és az A7 kimenet közé az L 71 , L 72 induktiviitásokból és C72, C73 , C74 fcoindenzátorokból álló illesztett felülvágó Sz7 szűrőt kapcsolva a kimeneten minden komponenst megkapunk 6 dB csillapítással, mivel a terhelő ellenállás azonos az Ug7 generátor R I7 belső ellenállásával. Az Sz7 szűrőt R lezáró ellenállással zárjuk le és a V71 cső kimenő impedanciáját, amely kb. 1 :S (ahol S a V71 cső meredeksége) értékű R ellenállással lezáró ellenállás értékére egészítjük ki. Mivel az 1 :S érték viszonylag kicsiny, a szűrőt és ezzel az IMT feszültség meghatározását gyakorlatilag passzív lineáris elemek határozzák meg. A kéttagú szűrő körülbelül 86 dB-re nyomja el az fh, illetőleg' 2!fih .. . n.ifh feszültségeket ós 6 dB ± 0,1 dB csillapítást jelent fm és 10 fm frekvenciák között. Ha a 6. és, 7a. ábrán 'bemutatott kapcsolásokat összehasonlítjuk, a 61. ponton levő feszültség ugyanakkora, mint a 7a, ábra G7 pontján. Ezzel szemben a. 62 "kimenő ponton levő feszültség formailag azonos a 7a. ábra A7 pontjának feszültségével, emellett azonban a 6. ábra szerinti kapcsolásnak a 7a. ábra szerinti kapcsolással szemben lényeges hátrányai vannak. a) Minthogy a 6. ábrán a Qa kondenzátor szükséges a Dö i, D 62 diódák nagyfrekvenciás táplálása miatt, azáltal mindenképpen rontja az fm — 10 fm komponensek átvitelét, ami a 7a. ábra szerinti megoldásnál teljes egészében elmarad. b) Az Re qc> ellenállás nem eléggé stabil és nem tiszta ohmos. Ezáltal a 6. ábra szerinti szűrőlezárás nem tökéletes. Ezzel szemben a találmány szerinti 7a. ábrán bemutatott kapcsolásban a lezárás a használt frekvencasávon teljesen ohmos, ugyanis R==Rg 7+:(l:S) értékű, amint azt az előzőkben láttuk. c) A H:Uo2 arány kissé feszültségfüggő 19 kapcsolásban szereplő diódák miatt. Ezzel szemben a találmány szerinti kapcsolásban ez a viszony szigorúan állandó és független a 6 dB feszültségtől. Az 1. ábra szerinti 12 mérőkészülék kialakításánál az effektív érték pontos lemérésére a legalkalmasabb eszköz a termobereszt volna. Ennek hátránya azonban, hogy túlterhelésre rendkívül érzékeny, ugyanakkor kezelés közben gyakran tízszeres bemenő feszültség ingadozások is. előadódhatnak, amelyeket a termokereszt nem bír el. Éppen 'ezért termo keresztes megoldást ismert berendezésekben nem alkalmaznak. A találmány szerinti megoldás továbbfejlesztéseként védőáramkörről gondoskodtunk, amelynek sebítségével a mérőkészülékben termokereszt alkalmazható, ugyanakkor a termőkereszt túlterhelésének veszélyét kiküszöböltük. A vonatkozó kapcsolás a 8. ábrán látható, míg a kapcsolásban alkalmazott diódák vezető irányú feszültségének és ellenállásának összefüggését a 9. ábra mutatja. 5 A 8. ábrán alkalmazott jelölések a következők: V»i elektroncső Ra 8 anódmunkaellenállás IC 'R;£ 8 katódellenállás R8 a védelemhez szükséges előtétellenállás rrs kiegészítő ellenállás T8 termokereszt 15 RT8 a termokereszt belső ellenállása I7-8 vezérlő áram I/C s katódáram Ia s anódáram D8 j Ds2 védő sziliciumdiódák 20 C« leválasztó kondenzátor Urs tenmiolkereszt vezérlői eszültsóge Ug 8 fokozatvezérlő feszültség R;s az amplitudófüggő generátor belső ellenállása 25 E-;« tápfeszültség E(s termofeszültség A 9. ábrán Ud a diódára adott vezérlőfeszültséget, R<i a dióda átvezető irányú változó ellen-30 állását jelöli. A termokereszt fűtőszál Rrs ellenállását söntöli a DSÍ, Ds2 diódapár feszültségfüggő eredő ellenállása. A váltóáram pozitív félperiódusábaii a D8 i, a negatívban a D S 2 dióda védi a. termo-35 keresztet a következő módon. Olyan Urs feszültségértékeknél, amelyeknél a diódák ellenállása jo'val nagyobb Rrs ellenállásnál, az áram zöme a termokereszten folyik át. Az Urs feszültség növekedésével a diódák ellenállása ro-40 hamosan esik, az árameloszlás megváltozik úgy, hogy a termokereszten az összáramnak egyre kisebb százaléka halad át. Világos, hogy ez -a védelem automatikus és gyakorlatilag tehotetíenségmentes. Mivel a felhasznált sziiiciumdió-45 dák nagyfrekvenciásak, söntkapacitásuk az. üzemi fh frekvencián nem zavar. A sziliciumdiódák vezető irányú jelleggörbéje eléggé definiált és ez azt jelenti, hogy bizonyos korlátok adódnak az. Urs feszültség és Rrs el-50 lenállás szempontjából és ezen kariatokat a tervezésnél figyelembe kell venni. Mivel a Ts termokereszt berrnofeszültsége kb. Irn —5 mA értékig négyzetesen függ az áramtól, az üzemi teljes kitérést adó áram Irs = 4 mA effektív ér-55 tékne van. beállítva, illetőleg Urs = 4.60 =. 240 mYeff értékre adódik, azaz 340 mV csúcsértékre kivitelezett példánál. Ahogy a 9. .ábrából látható, a diódapár söntölő ellenállása ennél a feszültségnél több MOhm, azaz a műszer kité-60 (UT8 eff) 2 rését, amely Ers=, K értékkel arányos, Rrs semmiben sem befolyásolja. Az adott példában a T8 termokereszt maxi-65 malis tartós terhelő árama 15 m.Ae/ / lehet. 4
