130915. lajstromszámú szabadalom • Eljárás a Diesel-olaj forrástartományában forró szénhidrogének termelési hányadának növelésére a szénmonoxidból és hidrogénből való szénhidrogénszintézisnél
130915. 3 hasznos tere van, óránként, 11 atm. nyomáson 1.5 köbméter normális hőmérsékleti és nyomási feltételek mellett mórt oly szintézisgázt vezetünk, amely közömbös 5 gázok mellett 58 tfo/o hidrogént és 29 tf°/o szénmonoxidot tartalmiam. Ez a reakcióedény 2 kg redukált kobalt katalizátornak 25 1 oly Diesiel-olaj-fíakcióíban való szuszpenzió ját tartalmazza, amely 10 Diesel-olajfrakciót az eljárás egy megelőzői müve jelénél kaptuk. Redukálatlan állapotában az említett katalizátor 23 súly-o/o kobaltot, 1.7o/o magnéziumoxidot, l.l°/o tori umoxidot és 46«/o diatomaoeaföldet tar-15 talmaz- A reakcióhőmérsékletet kb. 190, C°-on tartjuk. Szűrőn keresztül, amely a Szuszpendált katalizátort visszatartja,órán-2C—200 C° 200—320 C° 20 320 C° feliéit gazol (C3 —C 4 ) A fenti meghatározást 6 munkahét titán végeztük. Az alantiakbán összehasonlító kísérletet 25 ismertetünk, aiká.imosás nélkül. Ha a fenti műveletet az alkálimosás eíhagylfiSávial, de egyébként azonos körűimé-20—200 C° 200—320 C° 30 320 C° fölött gazol (C3 — Cá ) A fenti összehasonlításból látjuk, hogy míg ezen összehasonlító példánál kb. 46 g Diesel-olajfr akciót termeltünk az ideális 35 szintézisgáz normál-köbméterére, a találmány szerinti eljárás élteimében alkálimosással dolgozva, kb. 130 g Diesiel-olajfrakciót termeltünk az ideális,szintózisgáz normál-köbméterére. 40 A csatolt vázlatos rajzzal kapcsolatban a találmány szerinti eljárás foganatosítására alkalmas készülékeket példaképen ismertetünk. Az —1— ábrán —1—gyei jelöltük a szin-45 tézisgáz bevezetésére valói csövet, mim el~ lelt a szintézisgáz a —2— szivattyú és a. —3— cső közvetítésével a —4— fúvókákon át lép az —5— reakciótérbe, —6—lal jelöltük a szintéziskatalizátornak a csepp*-50 folyós szénhidrogénközegben valói szuszpenzióját. A —7— szűrő »visszatartja a katalizátort, miközben e szűrőn keresztül ként kb. 1.25 1 olajat csapolunk le a reakcióedényből és azt 50/o-os töménységű nátriumhidroxidoldattal, melyet a reakció- 55 edényből eltávolított folyadék térfogatára számílott kb. 10«/o mennyiségben alkalmazunk, behatóan mossuk. Az olajat ezután vízzel behatóan mossuk. Az olajból reakciótermékeket választunk ki, és a mára- 60 dékot visszavezetjük a reakcióedénybe A reakciőrendszerből óránként kb 170 g cseppfolyós reakcióterméket (beleértve a gazol (C3 , C 4 ) frakciókat) nyerünk ki a normális hőmérsékleti éi nyomási félté- 65 teleken mért ideális szintezisgaz (CQ + H2) egy köbméterére számítva. A reakcióterméknek a következő összetétele van: nyék Közölt végeztük, 6 munkahét után a következő eredményeket kaptuk: 170 g reakció term éket nyertünk a gazolt 75 beleértve az ideális szintézisgáz normális hőmérséklet és nyomási feltélelek mellett mért egy köbméterére. A lennék összetétele a következő volt: 50 súlyrész 80 30 súlyrósz 20 súlyrész 10 súlyrész a reakciótermékeket tartalmazói szuszpendáló közeget a —8— csövön ós —9— sze- 85 lepen át a —10— keverőbe csapoljuk le. —11—gyei jelöltük az alkáliás oldiat tártanyát, mimelletl az alkáliás oldatot a —12—• csövön át vezetjük a —10— keverőbe. A cseppfolyós közegnek aZ alkáliás oldattal 90 Való keverékét a—10— keverőbőil a —13— osövön át a —14— ülepítőedónybe vezetjük, amelyből az elhasznált alkálit —15— nél eltávolítjuk. A cseppfolyós közeget az ülepítőedényből a —16— csövön át távo- '-'5 Htjuk el és a^-17— keverőbe vezetjük, amelyben azt vízzel behatóan mossuk, milmellett a Yiziet a —18— csövön át vezetjük be. A mosott termék a —17— keverőből a —19— osövön át a —20— elvá- loo . lasztó edénybe távozik, amelyből a vizet —21—-nél távolítjuk el. A cseppfolyós fázisban visszamaradó reakció termékeket az ülepítőedényből a —22— csövön át táközött forró termékek: 20 súlyrész között forró termékek: 80 súlyrész 70 forró termékek: 0 súly rész 5 súlyrész között forró termékek: között forró termékek: forrói termékek:
