96777. lajstromszámú szabadalom • Eljárás és berendezés hajtóerő előállítására szánt közeg kritikus pontjánál magasabb hőfokon működtetett kazán táplálására
gattyúcsapjaihoz van kötve, amely motornak kipuffogó terméke az (5) sűrítőbe megy át és a lényegében zárt körfolyamat táplálására szánt folyadékot szolgáltatja. 5 A tápláló berendezésnek alapvető újdonságá az ehhez a tápláláshoz szükséges munka lehető legnagyobb növelésé, amely ráun ka a kazánból közvetlenül érkező és a tágulásengedőt működtető gáz révén 10 keletkezik, amely gáz bizonyos mennyiségű folyadékká sűrített közeggel bensőleg való keverődés után külső hőveszteség nélkül tér vissza a kazánba, mimellett a folyósodott közeg mennyiségét úgy 15 szabályozzuk, hogy a keverék a kritikus állapothoz közvetlen közelségbe kerüljön. hogy a tápláláshoz szükséges köze get csökkentett térfogattal hatoltassuk a kazánba az ott uralkodó nyomás alatt; a 20 kompresszor bizonyos mennyiségű munkát fogyaszt, amivel a munkahenger által ugyanazon idő alatt termelt munka csökken. A hajtó henger sokkal nagyobb térfogatra kiterjedt és túlhevített gázt kap 25 tehát, mint amekkora térfogatot a kompresszor által belövelt azonos súlyú kö zeg elfoglal. Ez az egész berendezés termodinamikus hatásfokának tetemes emelését ered-30 ményezi. A tágulást-engedő által termelt munka ugyanis csatlakozik a főhajtógép munkájához és ez a munka a kazán részéről átengedett melegnek rovására jön létre. 35 anélkül azonban, hogy ezt a sűrítőnek bármely vesztesége követné. Sőt a (6) kompresszor által kifejtett táplálási munkát a bebocsátásnak azonos mennyiségű közvetlen munkája pontosan 40 kiegyenlíti, mert a kompresszor által belövelt közeg azonos térfogatú gázt kerget maga előtt, amely már a kezdeti nyomás alatt a kazánban uralkodó hőmérséklet mellett keletkezett. 45 Ennélfogva a fentebb leírt egész berendezés által táplált kazánból áramló gáz révén működtetett termikus gépet tartalmazó mótorrendszer két termodinamikus gép kombinációjából álló komplexrend-50 szernek tekinthető, amelyek egyike úgy működik, hogy semmit sem enged a sűrítőnek. A kazán a táplálás tartama alatt nagyobb mennyiségű transzformáló közeget 55 kap, mint amennyi a fent ismertetett tágulásengedőt működésbe hozza; azonban semmi sem gátolja annak megengedését, hogy a kazán részéről a tápláló rendszer működtetésére átengedett meleg, amely oda ismét visszatér, nem idéz elő semmi 60 változást, sem az ezen külön tápszerkezettel el nem látottnak feltételezett hajtógép működésében, úgyhogy ezen hajtógép hatásfoka ugyanaz marad, mintha a sűrítőből távozó közeggel való táplálás a' gép 65 tengelyéről normálisan hajtott szivattyú révén történnék. Legyen T az a melegmennyiség, amit a kazán a főhajtógép által teljesített munkára átenged p<l hatásfokával é'S legyen 70 T az a melegmennyiség, amit ugyanez a kazán a fent ismertetett táprendszer által kifejtett munkára átenged, a sűrítő felé való melegveszteség nélkül. A berendezés egészének összhatásfoka 75 T+T-> '"T + 'T :P lesz, ami világosan igazolja a hatásfoknak fentebb állított megjavulását. A most ismertetett berendezés pl. szénsavval működtethető. A pl. 150° C. hő- 80 mérsékű kazánnál a körfolyamat egyes fázisaiban a következő számadatok ta pasztalhatók: 1. Kezdőnyomás a kazánban mintegy 275 atm. 85 2. Kezdőhőfok a kazánban „ 150° C 3. Kezdő fajtérfogat a kazánban tökéletes túlhevités után .... 4. Nyomás a kiterjedés után a főhajtógépben (kipuffogás) .... a segédhajtógépben (kipuffogás) . . . 5. Fajtérfogat a kiterjedés után a főhajtógépben a segédhajtógépben 6. Fajtérfogat 10° C-nál való kondenzáció után (főhajtógépben) . . 7. A keverék fajtérfogata 30° C táján 73 atm. alatt mindkét gépben 8. A keverék fajtérfogata 275 atm. kompresszió után (táplálásnál) . 9. A keverék hőfoka kompresszió után (táplálásnál) 10. A közeg kiterjedése a kazánban a kezdő nyomás alatt, mialatt a hőmérsék 80° C-ról 150° C-ra emelkedik = = 2.25 liter — 1.4 liter = 0.85 liter, azaz 2.25—1.4 0.85 . A ana . = mintegy 0.6, v. 60%- 115 2.25 dm3 47 atm. 73 atm. 7 dm3 5 „ 1.2 1.4 80° C 1.4 1.4
