Hidrológiai Közlöny 1994 (74. évfolyam)

1. szám - Mistéth Endre: Vízépítési műtárgyak szeizmikus állékonysága

MISTÉTH E.: Vízépítési műtárgyak 11 A hajlítónyomaték meghatározásánál nem kell meghatározni a pillér co

0 önrezgésszámát, mert nagy csillapításról van szó. A (11) kifejezés még n dinamikus tényezővel szorzandó, ami a pillér berezgését van hivatva figyelembe venni. A dinamikus tényező' értéke, ha nagy a csillapítás, függőleges rezgés esetén n = 1,1-re vehető fel. 5.2. A folyási irányban A folyási irányban, amikor egy nyílás vizsgálatának teljes súlya G, ami egy alaplemez és a pillér súlyából tevődik össze. Ehhez a G értékhez hozzáadandó még a pillért terhelő állandó erő P, (szolgálati híd súlya, darupálya önsúlya), és az alaplemezre jutó víz súlya (V). G = [L (l + v)vj + v/i L\] Yb V = ML

2

+L

3v)

Y

v (12) A (12) kifejezésben L az alaplemeznek a folyási irányba mért hossz, l a duzzasztó nyílása, v a pillér szélessége, Vj az alaplemez átlagos vastagsága, h a pillér átlagos magassága, a pillér folyási irányban mért hossza, L

2 és a víztehemek a vízfolyás irányába mért hossza, h

v a vízoszlop magassága, y

v a víz térfogatsúlya. A felhajtóerő (£>) nagysága a szivárgási viszonyok függvénye d

x és d

2 a duzzasztó előtti vízzáró függönyfal mélységétől függ; d

2 még a duzzasztó L hosszúságától is függ. d, + d

7 (13) A vízszintesen ható //, víznyomás mértéke a folyás irányába (14) A (12)—(14) kifejezések alapján az összes függőleges erő: P = G + P

l-D (15) Az összes vízszintes erő a folyási irányba: H = H

x + a F

2 (16) Pf > H (17) A (17) kifejezés fejezi ki a duzzasztómű folyási irányú egyensúlyát. 6. Völgyzárógátak Vizsgáljuk meg az 1. ábrán lévő Pelletreaux-ról elnevezett beton völgyzáró gát keresztmetszetét. hv A gát súlya G = —y

b ahol „h" a gát magassága, „v" a talpszélessége, y

b = 23 kN/m

3 a fajsúlya. A keresztmetszet hajlítónyomatéka 0 pontra M

G = - hv

2/6 YbA víznyomás H = h

2/2 g

v ahol y

v = 10 kN/m

3 a víz fajsúlya; nyomatéka 0 pontra M

H = h

3/6Y

v. Az 0 pontra vett nyomatékegyenlőségből v k-,4 h/3 \ \ \ v / 3 f V / 3 i '— 1. ábra. Völgyzárógát keresztmetszete w = = 0,6594 h. Az F fíftürengés hatása akkor a legkedvezőtlenebb, ha a víznyomással egyező irányú és értelmű. F = aG o

t/j2 = -^-VYv Yb- A víznyomás és földrengés okozta erőknek a súrlódás áll ellen S = fG = Az egyensúly akkor van biztosítva, ha a földrengés tényezője: a < f Y b egyenlet kielégíti. Ha f kavicsra 0,75 (<|> = 37 '), sziklára 1,2 akkor a < 0,0906 illetőleg sziklára a < 0,5406. Ezek az a számok azt jelentik, hogy az MSK skála szerinti VII. illetőleg X. fokozat szerinti földrengéseknek ellenáll. Ha a nyírófeszültséget vizsgáljuk a sziklára épített betonfalnál (h = 100 m, v = 65,94 m) x = 1,38 N/min

2, ami C.12-es betonnál a nyíró törőfeszültséggel kb. egyező; ugyanakkor a mentett oldali szélső szálban a = 2,30 N/mm

2, nyo

mófeszü

ltség keletkezik. A maximális nyomás a

n

y » VcPTlr

7 = 3,32 N/mm

2. 7. Egyéb vízépítési létesítmények Folyami vízlépcsők hajózsilipjei a duzzasztókhoz hasonlóan viselkednek. A vízerőtelepek nagyméretű monolit vasbeton tömbök, amik kétharmadrészben a talajba ágyazottak, így tulajdonképpen úgy viselkednek, mint egy amalgámmal töltött fog, vagyis nagyszilárdságú talajként kezelendők. A vízerőtelep felső kiemelhető részei ugyancsak nagyméretű vasbeton tartókból