Hidrológiai Közlöny 1971 (51. évfolyam)

3. szám - Dr. Léczfalvy Sándor: Partiszűrésű és dúsító víztermelő rendszerek hidraulikai méretezése néhány egyszerűbb esetben

128 Hidrológiai Közlöny 1971. 3. sz. Dr. Léczjalvy S.: Partiszűrésű víztermelő rendszerek A három alapegyenlet tehát: cl Q dx d Q (1.-t: = xk(yy' + xy'

2 + xyy") _ By" (45) A fenti differenciálegyenletrendszer megoldásából adódik azután a csápokon belüli rendszer méretezése, amelyet úgy kell elvégeznünk, hogy a csápok végéig eljutó vízmennyiséget tovább tudja szállítani a kútig. P = 17,5

2 — 6

2 250 2 — 200

2 2Ü0 20 n 60 +20 l.í 50 l 250

2 250

2 Jelen tanulmányban csak fölírtuk azonban nem foglalkozunk a fenti differenciálegyenletrednszer megoldásával. Ugyancsak nem tekintettük jelenleg tárgyunknak p értékeivel meghatározását, illetőleg mindazon tényezők taglalását, amelyek p értékét befolyásolják. 5. Példa. Legyen valamely folyókanyarulat olyan, amelyet körkörös körülfolyásnak veszünk. Az adatok a következők: 72 = 250 m, r

x = 200 m, a folyó szélesség tehát 50 m, y

x = 17,5 m, k= 20 m/nap; y

3 (a csápok végénél a vízszint) = 6 m, r

2 = 60 m (csápok hossza). Számítsuk ki először/) értékét a (33) képlettel: 0,22 m

3/nap/m

2. 250

2 In 200

1 250; A vízhozam tehát a (35) képlettel: Q = (250

2ti - 200

2 n). 0,22 =15 400 m

3/nap. Tegyük fel, hogy p = 0,18 m

3/nap. Kérdés, hogv akkor a csápok végénél (r

2 = 60 m) miiven vízszintet kell tartanunk? (y

3 = ?) A (36) képlettel: V a l/7T~, nl

Dí250

2-200

2 . 200 1 (250

2 200

2 , 200 H n„ = y ' ' [ 20 ~6Ö~ 20 (—"2- + 25Q2 l

n w)j = 8'

9 mTegyük fel, hogy p

meL

X = 0,3 m

3/nap/m

2. Kérdés A vízhozam a (35) képlettel: ennek alapján a maximálisan biztosítható víz- Q = {25Q

2 __ 20()2):t q 3 = 21 300 m3, mennyiseg mekkora, es ehhez milyen hosszú csapókra van szküség? (r

2 = ?, Q = ?). A (37) képlettel: ?'2min = exp 17 In 2005

2 — '

5 20 l 0,3 (250

2 — 200

2 „, 2001 +250

2ln—) 0,3 20 250

2 — 200

2 = 73,7 m Tehát a csápok hosszának feltétlenül nagyobbnak kell lenniök 73,7 m-nél. Ilyen hosszú csápot általában nem tudunk kihajtani, tehát 21 300 m

3/nap vízmennyiséget nem tudjuk a csápos kúttal kitermelni. A fent vázolt méretezési eljárás természetesen csak hidraulikai méretezés, és ez is csak az egyszerűbb eseteket tartalmazza. Nem szóltunk a partiszűrésű rendszerek egészségügyi méretezéséről. Ez utóbbi is megszabhatja, illetve bizonyos határok közé szorítja a p és l felvételét, illetve a kitermelhető vízmennyiség nagyságát is. Ez utóbbi adja ezután a rétegben előálló vízsebességet, és a rétegben áramló víz tartózkodási idejét, amelyek döntőek a víz minőségének megóvásában. Az egészségügyi méretezést terjedelme miatt ebben a cikkben nem tárgyalhatjuk. Itt csak megemlíteném, hogy a p értékét a gyakorlatban általában a lassú szűrőnél kisebb sebességekre szoktuk választani. A szükséges tartózkodási idő pedig a folyó szennyezettségének összetételétől is függ. Nagysága egyes esetekben elérheti az 1—2 hónapot is. Hydraulie dimensioning oí bank filtration systcms under simple conditions of stratifieation Dr. Léczfalvy, Sándor Candidate of Technical Sciences The hydraulie dimensioning of bank filtration water producing systems is considered by introducing certain simplifying assumptions. It is remembered that bank filtration producing systems are built according to three main arrangements, which must be allowed for in dimensioning. These are as follows: aj a verticai system under the river, which yields the volume actually or potentially infiltrating from the river bed; b) a system of horizontal seepage under the river, or between the river and the galery (or row of wells) c) the intake works, galery, row of wells, etc; At the end of the triple system, the volume of the water available at the intake works is controlled by the combination of the three systems and the bottleneck is förmed by the part conveying the smallest yield. Equations representing the combined effect of this triple system are derived for different cases using notations shown in the figures. The yield, which can be produced from galeries located iinmediately along the bank, is obtained from Eqs. (12), (11a), (13) and (14). In the case of galeries located at a greater distance from the bank, Eqs. (18), (19), (20), (21), and (22) can be used depending on the particular conditions. In the case of horizontal filter wells, the parameters of flow to the horizontal filters (the liead, discharge, and necessary filter length) are obtained from Eqs. (33), (34), (35), (36) or (37). The diameter of the horizontal filter and the dimensions of the filter openings are obtained as the solution of the set of differential equation expressed under Eq. (45).